新江海河大桥主桥现浇箱梁施工方案jm.docx

1、新江海河大桥主桥现浇箱梁施工方案jm主桥0#块及现浇箱梁施工方案一 概述1 编制依据1.1 合同文件a.施工图设计b.工程招标文件c.工程投标文件d.工程合同及技术规范1.2 标准规范a.公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000 b.公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-2004 c.普通混凝土配合比设计规程JGJ55-2000 d.镦粗直螺纹钢筋接头JG/T3057-1999e.砌筑砂浆配合比设计规程JGJ98-2000 f.建筑用卵石、碎石GB/T14685-2001 g.建筑用砂GB/T14684-2001h.施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005i.建筑施工扣件式钢管

2、脚手架安全技术规范JGJ130-2001j.公路工程技术标准JTG B01-2003k.公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004l.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004m.公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-2007n.公路工程抗震设计规范JTJ004-89o.公路桥涵养护规范JTG H11-2004p.钢结构设计规范GB50017-2003q.钢结构高强度螺栓连接设计JTJ82-19912 主桥0#块及现浇箱梁施工工程概况主桥主跨为（45m+75m+45m）三跨变截面单箱单室预应力混凝土连续箱梁（共4幅桥）结构，机动车道箱梁中支点高度4.4m，0#块长度

3、为10m，高跨比为1/17.4，跨中梁高2.2m，其高跨比为1/34.1,箱梁顶板宽13m，底板宽6.5m,翼缘板悬臂长3.25m；非机动车道根部高4.4m，0#块长度也为10m，高跨比为1/17.4，跨中梁高2.2m，其高跨比为1/34.1,箱梁顶板宽8.5m，底板宽4.5m,翼缘板悬臂长2.0m。0#块以外箱梁梁高及底板厚度按二次抛物线渐变。机动车道和非机动车道桥面横坡双向2%。现浇箱梁施工顺序图如下：现浇箱梁施工顺序示意图二 主要施工方案1 主桥0#块施工1.1 0#块施工工艺流程图支座安装0#块总长10m，机动车道0#块混凝土总方量为198m3，总重量为514.8t，非机动车道方量为1

4、41 m3，总重量为366.6t。混凝土标号为C50。本桥施工过程中支座不参与受力，故0#块采用托架施工，托架拆除后悬臂施工箱梁受力有墩梁固结支座承担。托架我部委托中交集团武汉港湾设计院设计。设计思路为墩身以上混凝土由墩身直接承担，托架承担墩身外侧的箱梁（包括模板及施工荷载）的重量。临时支墩经设计计算施工。0#块预应力钢束和钢筋密集，人洞、预埋件等构造复杂，各部分尺寸变化较大，同时也是悬臂挂篮施工的基础，极易出现问题，施工中要谨慎对待。1.2 支座安装支座垫石的浇筑在桥墩成型后且混凝土强度达到设计强度的70%后，凿槽至主筋，安装垫石钢筋，立模以小石子砼浇筑，严格收面，确保水平。支座安装时，使用

5、水平尺复查垫石水平度，该调整时需人工凿除进行调平。支座吊装前由测量人员准确放样支座位置，标注在支座垫石之上，支座中心位置标注在支座之上，确保安放时两中心点重合，安装准确，吊放完成后拆除支座厂家连接支座上下钢板的钢条，认真检查支座四角处支座高度，确保支座四角位置高度差不大于规范要求的2mm，防止在边跨合拢后，体系转换时墩顶梁体横向扭转。1.3临时固结施工临时固结使用钢筋砼结构，其在体系转换前要承受梁体自重、施工荷载，抵抗不平衡弯矩。临时固结抗压采用C50砼墩，横桥向布置在墩顶两侧，宽为60cm，厚度50cm，支座顶部与梁体的接合部铺一层薄钢板隔离层，以利于拆除。桥墩梁临时固结抗拉采用预埋JL32

6、精轧螺纹钢筋于墩身之内与梁内，形成墩梁临时固结（详见附图）。1.4 0#块托架施工验算A、托架设计与模板a托架设计思路0#块使用托架为我部委托中交集团武汉港湾设计院设计。设计思路为墩身以上混凝土由墩身直接承担，托架承担墩身外侧的箱梁（包括模板及施工荷载）的重量。考虑到整体性，机动非机动车道支架体系通过立柱和墩身牛腿通过273钢管平联连接成为整体受力结构。墩身施工时通过预埋直螺纹钢筋锚接钢板（hb=1000650mm=20mm）,牛腿和钢板焊接在一起后形成墩身牛腿，立柱采用6008钢管。牛腿和立柱上设置8个砂箱。在砂箱顶面横桥向设置4根2HM588*300 H型钢做主梁，形成托架施工底模平台。墩

7、身侧面不设置牛腿支架，由两端H型钢悬挑形成支持梁，在其上顺桥向铺设四组组合间距为0.9m的321贝雷梁，组合贝雷梁布置间距1.5m，中间两组贝雷梁长度为6m，两侧两组贝雷梁跨越侧面墩身长度为12m；在组合贝雷梁上横桥向铺设间距为0.75mI25工字钢分配梁作为底、侧模及翼板支架支持平台。翼板下支撑为48钢管支架支撑在I25分配梁上，顶部用调节螺杆进行高度调节。支架步距为1m,行距0.75m，横向设置上下间距为1m横撑并在翼板两侧设纵向斜撑。如下图：b托架验算(1) 支架构造图 托架系统布置图 托架系统剖面图(2)材料特性名 称A(cm2)W(cm3)I(cm4)备注60081492173651

8、92273650.332948882HM5883003854020118000单排单层贝雷1283678250497等效值(3)荷载施工荷载所有区域：2.5kPa模板荷载按2.5kPa考虑 箱梁荷载A-A断面B-B断面C-C断面新浇筑钢筋混凝土容重按=26考虑，箱梁自重及模板荷载以均布荷载形式分别对应加在贝雷上,如下图所示： A-A断面： G1=19.79 KN/MG2=17.17 KN/MG3=108.16 KN/MG4=138.72 KN/MG5=121.56 KN/MG6=17.53 KN/MG7=41.30 KN/MG8=93.84 KN/MG9=109.87 KN/MB-B断面：G1

9、=19.79 KN/MG2=17.17 KN/MG3=108.16 KN/MG4=95.45 KN/MG5=60.25 KN/MG6=17.53 KN/MG7=41.30 KN/MG8=92.52 KN/MG9=70.99 KN/MC-C断面：G1=19.79 KN/MG2=17.17 KN/MG3=106.41 KN/MG4=44.43 KN/MG5=37.16 KN/MG6=17.53 KN/MG7=41.30 KN/MG8=67.02 KN/MG9=36.43 KN/M支架上加载的由箱梁自重及模板重量产生的荷载总共：机动车道：4114.4 KN 非机动车道：2990.0 KN支架预压时预

10、压力按1.2倍恒载控制，即预压力为：机动车道：4937 KN 非机动车道：3588 KN风荷载按公路桥涵设计通用规范第4.3.7条规定Fwh = K0K1K3WdAwhK0：设计风速重现期换算系数；W0：基本风压；：空气重力密度(kN/m3)；Vd：高度Z处的设计基准Wd：设计基准风压K3：地形、地理条件系数K5：阵风风速系数K2：风速高度变化修正系数模板风载标准值计算如下：模板风载为：Fwh =4.03kN（沿纵桥向每米）联系撑风载标准值计算如下：联系撑风载为：Fwh = 0.2502kN（沿长度方向）立柱风载标准值计算如下：Fwh =0.5076kN贝雷风载标准值计算如下：贝雷桁架整体受风

11、载为：Fwh =1.01kN（一个节间净面积）(4)工况分析工况一：支架搭设完成，未浇筑自重+设计基本风速28.6m/s 工况二：支架浇筑过程中自重+砼浇筑重量+模板+施工荷载+设计基本风速28.6m/sB、结构计算(1)荷载组合工况支架自重施工荷载模板重量风荷载砼浇筑重量111.42111.351.41.35(2)容许应力 依照钢结构设计规范，Q235-B钢材的设计值： 弯应力 剪应力 (3)边界条件钢立柱在承台上柱脚处固接，支撑梁与钢立柱顶部铰接，钢立柱与平联间为固接。(4)采用有限元软件进行建模，计算模型简图如下：C、计算结果汇总边跨现浇支架构件类型工况一工况二钢立柱6008轴应力(Mp

12、a)6.771.4弯应力(Mpa)29.429.4轴力(kN)99.61062.9平联2736轴应力(Mpa)0.97.2弯应力(Mpa)7.511.3轴力(kN)4.636支撑梁2HM588300综合应力(MPa)110剪应力(MPa)43.8贝雷架单排单层弯矩(kNm)587剪力(kN)208横向分配梁I12综合应力(MPa)剪应力(MPa)整体位移工况一工况二竖向位移(mm)111.4横桥向位移(mm)3333.7顺桥向位移(mm)0.10.8承台上钢立柱柱脚反力工况一工况二轴力(kN)87.2915.1剪力(kN)48.2541.0弯矩(kNm)57.778.8承台上钢立柱柱脚反力工况

13、一工况二轴力(kN)14.2127.6剪力(kN)18.6721.7弯矩(kNm)5.4216.3柱脚反力图D各构件强度及稳定性验算(1)6008钢立柱稳定性验算最大轴应力71Mpa，最大弯应力29Mpa。最大轴力N=1063kN属于b类截面查表得: =0.95x截面塑性发展系数 NEX欧拉临界力，mx等效弯矩系数钢立柱的稳定性满足要求。(2)贝雷架强度验算 贝雷架最大弯矩：587kNm 最大剪力： 208kN 587kNm788kNm 208kN248kNm 贝雷架的强度满足要求(3)6008桩帽肋板计算计算荷载：N1063kN仅由井字型肋板受力肋板厚10mm，高度500mm。其中：(4)预埋件计算6008钢立柱预埋钢筋最不利为工况二：N915kN V=541kN M79kNm每个锚筋锚固长度La=900mm,直径D=25mm,有效面积Ae =490.9mm2 采用级钢筋，fy=300MPa按规范，锚筋总截面面积满足以下：按规范，锚筋总截面面积满足以下两式：其中：ar锚筋层数影响系数ab锚板弯曲变形的折减系数av锚筋受剪承载力系数实际值，满足要求。6008钢立柱锚板最不利为工况二：N915kN基础对底板单位面积的压应力计算：底板按三边简支，计算其单位宽度上的最大弯矩a=570mm b=310mm