模板支架施工组织设计方案.docx

1、模板支架施工组织设计方案成都市北新大道高架桥标段模板、支架施工组织设计补充方案项目负责人：技术负责人：审 定：审 核：方案编写人：四川华西集团十二公司标段项目经理部2006年9月20日模板、支架施工组织设计补充方案 因设计的重大变更，原设计上部结构为后张法预应力简支梁板，下部结构为墩柱式结构，基础为人工挖孔桩，最大桩长12.0米。现上部结构改为现浇预应力连续箱梁，桩长增加为2025米；使我部承建的工程量增加很多，如排洪渠、人工湖清淤换填及基层硬化等。公园内支架基层的硬化，右岸河堤加固、左岸河堤施工方案直到2006年4月下旬才确定下来，给后续工作带来很大影响；D13D16挖孔桩由原设计孔深22米

2、变更为25米后，开挖难度增大，降水困难，于2006年4月11日由业主主持召开专题会议，提出解决办法，直到2006年5月中旬桩基砼才浇筑完。由于上述原因，造成工期滞后，我部经过不懈努力，于2006年6月30日施工完成1联、5联箱梁砼浇筑和预应力张拉灌浆。在2006年5月23日由业主主持召开的会议上，要求各施工单位在2006年6月30日前，必须将排洪渠内的满堂支架全部拆除，保证汛期洪峰顺利通过。但我部所有工作面基本上都在沙河排洪渠内，这对工期的影响特别严重；当汛期基本结束时，我部抓紧时间施工，于2006年9月6日质监站验收2联、4联、6联钢筋工程时，因设计上增设的梁体加强横梁图纸无审查机构签章，不

3、予验收，暂停施工长达半月之久。由于停工破坏了工序的良性循环，导致模板、方木、支架不能按时拆除，给后期材料周转带来了很大的困难。 为完成重大办、业主及监理要求年底通车的目标任务，截止2006年9月中旬剩下的时间只有90天左右，而我部还剩下第3联、第7联第14联共计9联未搭设支架。经重大办、业主、监理及我部认真研究，按照原来的施工周期已远远不能满足该工程的顺利完成，在时间紧迫的情况下，要求施工单位不惜一切代价加大投入，将剩下的9联满堂钢管支架一次性搭设， 9联所需要的模板、方木一次性铺设。施工方法和施工工艺按原施工组织设计方案实施。一、 工程概况我公司承担的成都市北新大道高架桥标段。K1+277.

4、86K1+945.26，全长667.4米，分左、右两个单幅，其间距为3.5米，从K1+666.36K1+945.26由3.5米渐变为0.2米。共54根桩孔、27跨，分为14联现浇连续箱梁，箱梁为单箱四室，中间最大厚度为1.5米。单幅宽度13.5米，最大高度11.5米，最长的一联525.9=129.5米，最短的一联323.9=71.7米，途径沙河排洪渠和沙河绿化带、人工湖，中间（K1+600处）与双沙桥立交。梁部支架采用扣件式满堂钢管支架。二、 支架搭设 1、模板制作、安装 箱梁底模、侧模、翼缘模板均采用2440122015mm标准建筑木胶合板，内模采用4cm厚的模板，整个底模、侧模、翼板固定在

5、1012cm的木方（次龙骨）上，间距为20cm。次龙骨固定在1214cm的木方（主龙骨）上，间距90cm，每列支撑一根。主龙骨用可调顶托支撑。下面是满堂钢管支架及底座。 2、支架设计方案采用D=48mm，壁厚3.5mm的空心钢管。支撑高度按10米试算，立杆按9090cm布置，纵横水平杆及扫地杆每升高1.2米一道。纵横向每4.5米设剪力撑，扫地杆离地面30cm。三、现浇连续梁模板及支架计算（参照北新大道高架桥模板及支架验算简化计算）设支架立柱间距为9090cm布置、模板验算1、 垂直荷载计算 浇筑砼重量 每立方米容重按2500算，设梁高为1500mm， Q1=251.5=37.5 kN/m2；

6、人和运输活荷载 Q2=2.5 kN/m2； 底模胶合板规格 =15mm 厚竹胶合板， Q3=0.24 kN/m2 底模上层横向木方（次龙骨）1012cm，间距a=0.2m， Q4=80.10.12/0.2=0.48 kN/m2 底模下层纵向木方（主龙骨）1214cm，间距a=0.9m， Q5=80.120.14/0.9=0.15 kN/m22、底模板 取1米宽，按4跨连续梁计算，计算跨度200mm， 模板及模板以上的合力为： g=（37.5+2.5+0.24）1=40.24 kN/m M=gl2/10=40.240.22/10=0.16 kN.m W=10.0152/6=3.7510-5m3

7、弯=M/W=0.16/（3.7510-5）=4266.7=4.267Mpa【】=90Mpa （胶合板标准JG/T1562004） I=bh3/12=10.0153/12=2.81310-7m4，取E=7.5103Mpa=7.5106 kN/m2（JG/T1562004） =gl4/(128EI)=40.240.24/(1287.51062.81310-7)=2.3810-4m=0.24mmL/400=0.5mm，挠度满足要求。3、底模上层横向木方验算g =(40.24+0.32)0.2=8.11kN/mW=1001202/6=2.4105m3M=8.119002/10=6.57105kN. m

8、=6.57105/2.4105=2.74Mpa【】=13Mpa（A2）I=bh3/12=1001203/12=1.44107mm4，取E=1.0104Mpa（A2）=8.119004/（1281.01041.44107）=0.29mm900/400=2.25mm，挠度满足要求。4、底模下层纵向木方验算 g =(40.24+0.32+0.15)0.9=36.6N/mm M=36.69002/10=29.6105 N. mm W=1201402/6=3.92105mm3=29.6105/3.92105=7.55Mpa【】=13Mpa I= bh3/12=1201403/12=2.744107mm4

9、，取E=1.0104Mpa=gl4/（1281.01041.44107）=36.69004/（1281.01042.744107）=0.68mm900/400=2.25mm，挠度满足要求。、支架验算1、 支架自重计算 采用普通扣件式支架：纵向La=0.9m，横向Lb=0.9m,步长h=1.2m； 查建筑施工手册：立杆重量0.0572kN/m,横杆重量HG90：3.79，HG120：5.12 一根立杆连同横杆单位重量：QK1=【0.05721.2+（3.79+5.12）9.8110-3】/1.2=0.156kN/m按支架高度10计算GK1=0.15610=1.56kN传至立杆顶部的荷载为：GK2

10、=（37.5+0.24+0.32+0.15）0.90.9=30.95kN静荷载：NGK=30.9+1.56=32.5kN活荷载：NQiK=2.50.90.9=2.03kN作用在砼基础上的总荷载=32.5+2.03=34.5kN。2、 支架整体稳定性验算 公式 0.9N/（A） c/rm 式中：N=1.2NGK+1.4NQiK=1.232.5+1.42.03=41.8kN A为一立杆计算截面积，（0.0242-0.02052）=489mm 2 计算长度取L0=1.2m（两端按铰接）i=15.8, =L0/I=1200/15.8=76 查表=0.744 0.9N/（A）=0.941.81000/（

11、0.744489）=103.4N/mm2 rm=1.59(1+)/(1+1.17) 式中=SQIK/SGK=NQIK/NGK=2.03/32.5=0.06 代入上式，rm=1.59（1+0.06）/（1+1.170.06）=1.57c =205N/mm2，c/rm=131N/mm2计算结果：103.4N/mm2131N/mm2，即0.9N/（A） c/rm3、 单根立柱稳定性验算 NC=NGK+NQiK=32.5+2.03=34.5kNL0/I=1200/15.8=76 查钢结构设计手册=0.755=N/（A）=34.5103/（0.755489）=93.4Mpa170Mpa=【】单根立柱验算

12、满足要求。、支架基础验算1、 基底应力验算： 根据计算，支架立柱下端的荷载NC=34.5kN，支架底座为150150mm，河床护底C15砼，厚度为15cm，通过刚性角扩大后的基底面积为（2150+150）2mm2； 基底应力=34.51000/（2150+150）2=0.17Mpa 0.2Mpa（北新大道地勘报告）2、 砼局部受压验算： 参照“公路砖石及砼桥涵设计规范”第3.0.5条，构件局部承压时，按下式计算：rmNCACRja式中rm为材料安全系数1.54；Rja为局部承压时极限抗压强度10.5Mpa，AC为局部承压面积150150mm2；Ad为局部承压时的计算底面积 ： （3150）2m

13、m2；为局部受压提高系数。 =（Ad/AC）0.5=【（3150）2/1502】0.5=1.73；ACRja=(1.7315015010.5)/1000=408.7kNrmNC=34.51.54=53.1kN，即rmNCACRja,(满足要求)。四、支架施工顺序1、 首先对作业人员进行技术交底，让大家明确设计意图，熟悉设计图纸，以及支架安装的规程规范。2、 依据施工方案设计的位置，在基础上用墨线弹出纵横每列每行立钢管的位置。3、 在基础上弹墨线的交叉点上安装底座，搭设支架立杆。4、 安装扫地杆：将水平杆接头插入杆最下端的扣件内，使接头弧面与立杆紧帖，锁牢。相邻立杆必须错开，不能在同一平面上，立

14、杆接长应保持垂直。5、 进行水平杆的安装同扫地杆一样。6、 按施工方案设计安装剪刀撑。7、 安装可调顶托。8、 底模安装。（1） 复核支架顶标高。（2） 安装主龙骨，主龙骨部位增设立杆。（3） 安装次龙骨，用铁钉、销钉或电焊等方式将次龙骨与主龙骨固定。（4） 主、次龙骨交叉点有缝隙时，用木锲填塞密实。（5） 铺设及固定底模。9、 侧模及翼模安装（1） 先按拼装方案将不同尺寸的模板切割好，然后再在次龙骨固定位置用手提电钻打眼。（2） 将次龙骨与模板紧贴的一面用电刨刨平，用铁钉将模板固定在次龙骨上。（3） 在侧模与底模拼接处粘贴弹性止浆材料。（4） 翼侧板必须与支架固定，避免其向内侧倾倒。（5）

15、先安装侧模，然后安装翼模板底模，翼板底模压于侧模上方；翼板底模安装前，首先按设计复核支架顶标高，合格后进行下步施工。10、 模板及支架拆除（1） 逐段松开顶托支撑。（2） 拆除主龙骨、次龙骨，并逐块拆除模板。（3） 拆除顶托。六、安全保证措施1、 施工中必须十分注意安全。操作人员必须佩带安全帽、安全绳，备有高爬梯。2、 不准酒后上岗，不准穿易打滑的硬底鞋上岗，不准在高空作业时抽烟，不准在高空作业时接听手机，不准在作业中打斗，不准在支架上抛掷扳手和其他物件。每天收工时必须检查有无物件遗漏在支架上，确保支架上没有多余、零散的物件。3、 设专门的安全员、质管员来回巡视，发现问题及时整改。4、 施工管

16、理人员不得擅离职守，必须现场指挥协调，及时解决施工中存在的问题，事先拟订并准备好应急措施。四川华西集团十二公司成都市北新大道高架桥标段项目经理部2006年9月20日七、双沙桥上采用18m跨度贝雷梁施工（作为原三角桁架的补充方案）我标段曾以三角桁架施工组织设计方案报监理、业主批复，但由于原定约租用三角桁架的一方失约。为防止因为租用不到三角桁架而延误工期，我们一方面继续寻找，另一方面补充设计贝雷桁架施工组织设计方案作为备用。经参考桥梁施工成套机械设备中有关贝雷梁片，其经济、技术、力学性质与三角桁架相比较差距不大。1、 钢料16锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3210=273Mpa；剪应力为1.31

17、60=208Mpa。2、 30铬锰钛钢拉应力、压应力及弯应力为0.85130=110.5Mpa；剪应力为0.451300=585Mpa。贝雷桁架片力学性质高长cm弦杆截面积Fcm2弦杆惯矩Ixcm4弦杆断面率Wxcm3桁片惯矩Igcm4桁片断面率Wgcm315030025.48396.679.42505003570桁片允许弯矩M0（KN.m）弦杆回旋半径自由长度lp(cm)长细比纵向弯曲系数弦杆纵向容许受压荷载（KN）975.03.947519.00.953663.0注：双排双层的可按单排单层的乘以4再乘以0.9的系数。现套用三角桁架施工组织设计中的有关数据，计算结果如下：18米跨度贝雷梁检算

18、本方案考虑左右两幅不同时施工，由于道路交通及场内通道等因素，决定先施工左幅，再施工右幅。一、 计算简图 36Kg/cm 10.75 7.25 a b二、 均布荷载： 均布荷载25.7KN/m2 设贝雷架片间距为1.4m q=25.71.4=36KN/m=36Kg/cm采用简单梁静力计算手册公式：RA=qb2/(2L)=7.252/(218)q=1.4636=52.56KNRB=b(2a+b)q/(2L)=【7.25(210.75+7.25)/2/18】36=208.4375KNMmax=b2(2a+b)2/(8L2)q=16.76q=16.7636=603.42KN.m【M】=788.2KN.

19、m惯性矩Ig=250500cm4f=【b2l2(3/2-b2/l2)q】/48EI=【725218002 (3/2-7252/18002)q】 /(482.1106250500)=3.25【】=1800/400=4.5cm 满足要求。三、工字钢检算：1、 36C型 71.31Kg/m Ix=17351 Wx=964m3 L=600cm设间距=0.9m取q=25.71KN/m20.9m=23.139 KN/m=23.139Kg/cmM=1/823.1396002=1041255Kg.cm=1041255/964=1080.14Kg/m2【】=1700Kg/cm2f=523.1396004/(38

20、42.110617351)=1.07 cm600/400=1.5cmQ（M）=1/223.139600=6942Kg2、25a型 38.08Kg/m Ix=5017 Wx=401.4m3 L=600cm设间距=0.3 m取q=25.71KN/m20.3m=7.713 KN/m=7.713 Kg/cmM=1/87.7136002=347085Kg.cm=347085/401.4=864.68Kg/m2【】=1700Kg/cm2f=57.7136004/(3842.11065017)=1.235 cm600/400=1.5cm四、木方及工字钢计算：两片贝雷片间距取450mm支撑工字钢的12cm10

21、cm方木根数计算（对贝雷梁来看即横向方木或底层方木）：下层：据工字钢的支点反力6942Kg，由贝雷梁上的横向4根（不含边上两根），纵向0.9/0.5=1.8排钢管支撑，折算每根钢管负担：6942/（1.84）=902M=1/490245=10148.2W=1/61001202=240000mm3=M/W=10148/240=42 Kg/cm2【】=100Kg/cm28106/240000/10=3.3根（取4根）上层：12cm10cm方木的局部受压简算：取【】=2.4Mpa 36C型工字钢下边缘宽b=140mmN=69420/（1001402.4）=2根 ， 取34根，均布。为了确保贝雷梁自身

22、稳定性及贝雷梁片上搭设钢管承重架的需要，所以贝雷梁中间三列采用4片连成一组，两侧两列采用3片连成一组。这样既可以单幅施工，也可以双幅同时施工。五、 安装顺序1、 测量放线；2、 浇筑2m1.7m0.3m的C30砼基础；3、 架设贝雷桁架：中间三列46片、两侧两列36片；4、 在贝雷桁架上铺设一层1701210的木方，间距为30cm50cm；5、 在木方上支撑30cm60cm的钢管，上、下均使用顶托，用以调整支架；6、 在上层顶托上铺设12cm10cm的木方，木方上架设工字钢，间距0.9m；工字钢跨与跨之间用两列钢管扣件固定，防止倾覆；7、 在工字钢上铺设一层竹板，作为防护层，防止小型钢件下落伤人；8、 在竹板上铺一层12cm10cm的木方，间距0.3m，直接接触模板。