桥梁钢箱梁计算书.docx

1、桥梁钢箱梁计算书-本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-桥梁钢箱梁计算书(共32页)某钢箱梁复核计算报告1概述1.1钢箱梁概况 主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高，采用单箱三室闭合截面。桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13 钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型

2、加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。图 钢箱梁立面图 钢箱梁标准断面1.2钢梁的安装及顶推钢箱梁节段的存放,应在内纵腹板与横隔板的交点处需设临时支腿支承.整节段或分段钢箱梁运至11号墩附近的顶推平台位置,由吊车提升至顶推平台上,一次安装及顶推的长度为23个梁段。在每道纵腹板底设一条聚四氟乙烯滑道,滑道宽度应大于50厘米,长度应大于米。导梁长度由施工单位根据实际情况自行确定，计算导梁长度为22米.两梁段间面板及底板的横向工地焊缝采用单面焊双面成型工艺,为此底板拼接缝附近的U型肋可

3、做局部嵌补。2计算模型与方法2.1计算参数2.1.1材料 钢材Q345qd：弹性模量E=105MPa，剪切模量G=105MPa。2.1.2计算荷载（1）恒载 钢材m3，铺装23kN/m3，防撞栏杆10kN/m。（2）活载 设计荷载：公路级。 人群荷载：m；（3）温度荷载 整体升温40、整体降温20，温度梯度40。（4）支座沉降 12#、16#墩为，13#、14#、15#墩。2.2荷载组合（1） 组合一：恒载汽车（2） 组合二：恒载汽车+步道人群+温度+沉降2.3计算模型 采用SAP2000空间杆系计算，计算模型如下图，钢箱梁截面几何特性如下表。图 计算模型表 截面几何特性截面几何特性构 件主梁

4、位 置标准截面材 质Q345计算截面毛截面 (mm)(2500+12250+2500)x14Web (mm)2-Web1800x12 (mm)(26+12250+26)x14 (mm)6-I-Rib160x14 (mm)25-300x260x184x8 (mm)29-I-Rib176x11 (mm)0-0x0x0x0中性轴 Yo(cm)上缘距离 Yu (cm)下缘距离 Yl (cm)面积 A (cm2)抗扭惯矩 J (cm4)96,351,021面内惯矩Ix(cm4)45,087,695面外惯矩Iy(cm4)978,119,1533主梁内力 主梁弯矩、剪力和扭矩包络如下图。3.1.1顶推施工阶

5、段图 弯矩图（kN-m） 图 剪力图（kN）图 扭矩图（kN-m）图 反力图（kN）3.1.2（恒载活载）组合一3.1.3（恒载活载支座沉降温度）组合二4主梁应力4.1控制断面内力4.1.1顶推施工阶段顶推施工阶段控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)前支点4.1.2（恒载活载）组合一（恒载活载）组合控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)边跨跨中25-35m中间支点-18123中跨跨中35-35m中间支点4.1.3（恒载活载支座沉降温度）组合二（恒载活载支座沉降温度）组合控制断面内力控制断面剪力(kN)扭矩(kN-m)弯矩(kN-m)边跨跨中

6、25-35m中间支点中跨跨中35-35m中间支点 由表可知顶推施工阶段不控制设计，仅需对运营阶段进行应力验算。4.2截面有效宽度考虑剪力滞的影响，按现代钢桥中第一体系计算截面有效宽度。跨间断面： 中间支点断面： 式中，b为主梁腹板间距的一半或悬臂板宽度；l为换算跨径。表 主梁有效宽度计算表截面位置计算跨径(mm)结构计算宽度b(mm)有效宽度be (mm)折减系数Be/B悬臂边箱内中箱内总宽B悬臂边箱内中箱内总宽Be25m边跨跨间顶板200002500204017250 2125 1830 1828 15224 底板2000026204012302 26 1830 1828 11026 35m

7、中跨跨间顶板210002500204017250 2155 1849 1848 15403 底板2100026204012302 26 1849 1848 11145 25-35跨中间支点顶板120002500204017250 1472 1551 1550 12250 底板1200026204012302 26 1551 1550 9359 35-35跨中间支点顶板140002500204017250 1580 1651 1649 13062 底板1400026204012302 26 1651 1649 9954 4.3局部稳定系数 轴心受压板件的局部稳定系数由相对宽厚比R按下式计算 式中

8、 b加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）；t被加劲板板厚；E弹性模量；v泊松比；k加劲板的弹性屈曲系数，加劲肋的刚度符合条款项规定时，可参考附录A的简化公式计算。 钢箱梁腹板和横隔板围成的翼缘板部分，当纵向加劲肋等间距布置时，加劲板的弹性屈曲系数k可由以下式计算： 时 时 式中，nnl1受压板被纵向加劲肋分割的子板元数；nl等间距布置纵向加劲肋根数; 加劲板的长宽比 =a/b； a加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）；b加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）;t加劲板的厚宽; l单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比；Al单根加劲肋的截面面积；纵向加劲肋的相对刚度；Il纵向单根

9、加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩；D单宽板刚度； 表 局部稳定系数板件顶板悬臂（加强耳板）顶板悬臂（未加强耳板）顶板箱内底板弹性屈曲系数k 相对宽厚比R 局部稳定系数 l 材料容许应力 210 210210构件容许应力 l 4.4控制截面应力 控制截面应力计算结果如下表，应力满足要求，有较大的余富。如果采用双箱截面设计可以减少用钢量。（恒载活载）组合控制截面应力截面几何特性构 件25m边跨35m边跨25m35m中间支座35m35m中间支座 (mm)(2125+10976+2125) x14(2125+11092+2125) x14(1472+9304+1472) x14(1580+9902+1580

10、) x14Web (mm)4-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x12 (mm)(26+10976+26) x14(26+11092+26) x14(26+9304+26) x14(26+9902+26) x14 (mm)0-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x0 (mm)17-300 x260 x184 x817-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x8 (mm)22-I-Rib176 x1122-I-Rib176 x1

11、120-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x11 (mm)0-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x0中性轴 Yo(cm)上缘距离 Yu (cm)下缘距离 Yl (cm)面积 A (cm2)抗扭惯矩 J (cm4)84,888,47885,929,93969,938,68075,270,948面内惯矩Ix(cm4)39,407,92039,682,56333,622,97335,211,225面外惯矩Iy(cm4)828,510,018848,513,369496,885,621586,852,794断面内力弯矩 Mb(kNm)

12、10771剪力 Sb(kN)-1130轴力 N(kN)扭矩Mt(kNm)截面应力上缘应力u (MPa)压应力：-21压应力：-28拉应力：42210拉应力：48210容许值、验算结果OKOK210OK210OK下缘应力l (MPa)拉应力：29210拉应力：39210压应力：-56压应力：-64容许值、验算结果210OK210OKOKOK腹板剪应力(MPa)-13-120-11-120-43-120-44-120容许值、验算结果120OK120OK120OK120OK腹板换算复合应力容许值、验算结果OKOKOKOK（恒载活载支座沉降温度）组合控制截面应力截面几何特性构 件25m边跨35m边跨2

13、5m35m中间支座35m35m中间支座 (mm)(2125+10976+2125) x14(2125+11092+2125) x14(1472+9304+1472) x14(1580+9902+1580) x14Web (mm)4-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x124-Web1800 x12 (mm)(26+10976+26) x14(26+11092+26) x14(26+9304+26) x14(26+9902+26) x14 (mm)0-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x00-I-Rib0 x0 (mm)17-300 x2

14、60 x184 x817-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x815-300 x260 x184 x8 (mm)22-I-Rib176 x1122-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x1120-I-Rib176 x11 (mm)0-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x00-0 x0 x0 x0中性轴 Yo(cm)上缘距离 Yu (cm)下缘距离 Yl (cm)面积 A (cm2)抗扭惯矩 J (cm4)84,888,47885,929,93969,938,68075,270,948面内惯矩Ix(cm4)39,407,9

15、2039,682,56333,622,97335,211,225面外惯矩Iy(cm4)828,510,018848,513,369496,885,621586,852,794断面内力弯矩 Mb(kNm)20161剪力 Sb(kN)-1130轴力 N(kN)扭矩Mt(kNm)截面应力上缘应力u (MPa)压应力：-39压应力：-55拉应力：65200拉应力：64200容许值、验算结果OKOK210OK210OK下缘应力l (MPa)拉应力：55210拉应力：77210压应力：-87压应力：-86容许值、验算结果210OK210OKOKOK腹板剪应力(MPa)-13-120-13-120-45-1

16、20-47-120容许值、验算结果120OK120OK120OK120OK腹板换算复合应力容许值、验算结果OKOKOKOK5加劲肋验算5.1主梁顶底板加劲肋按照公路钢结构桥梁设计规范征求意见稿计算定加劲肋的刚度Il宜满足下式要求：nnl1受压板被纵向加劲肋分割的子板元数；nl等间距布置纵向加劲肋根数; 加劲板的长宽比 =a/b； a加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）；b加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）;t加劲板的厚宽; l单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比；Al单根加劲肋的截面面积；纵向加劲肋的相对刚度；Il纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩；D单宽板刚度；E弹性模量。

17、 主梁顶底板加劲肋刚度计算结果如下表，顶底板刚度满足要求，但耳板刚度不满足要求。表 主梁顶底板加劲肋刚度计算板件顶板悬臂顶板箱内底板耳板加劲板厚t14141414加劲板宽b2500408040802500横向加劲间距aa2000200020002000纵向加劲加劲肋根数nl81398 加劲肋腹板宽度br160260120120加劲肋腹板厚度tr14888 加劲肋翼板宽度br0921000加劲肋翼板厚度tr08100纵向加劲间距408等分数n=nl+1n914109要求加劲肋面积Areq389408571389要求加劲肋宽度br要求加劲肋厚度trbt3/116236361017775101777

18、5623636a/bal22402080960960dlIl+07+07+07+06ga0t0geq1geq2geq3geqIeq+07+07+07+07OKOKOKOUT5.2主梁腹板加劲肋 腹板横向加劲肋的间距a由应满足以下要求： 式中 tw腹板的厚度； 标准组合下的腹板剪应力。腹板横向加劲肋惯性矩应满足以下要求： 式中 It单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩； 腹板纵向加劲肋满足以下要求： 式中 Il单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩； a腹板横向加劲肋

19、间距。 腹板加劲肋计算结果如下表，横向加劲间距不满足要求，建议横隔板间增加一道加劲肋；纵向加劲肋刚度满足要求，中间腹板可以仅在一侧设置加劲肋，取消另一侧的加劲肋。腹板厚t12腹板高h1800横向加劲间距aa2000加劲肋宽厚比br/tr14剪应力t 47要求横向加劲间距aa1663OUT纵向加劲肋要求刚度Il7680000宽度br160厚度tr14刚度Il验算OK5.3支座加劲肋5.3.1支座反力 支座反力如下表。表 支座反力（kN）墩恒载活载恒载活载支座沉降温度内侧支座外侧支座内侧支座外侧支座12#MAX 1,313 1,678 1,429 1,808 MIN 375 188 452 255

20、 13#MAX 3,156 3,473 3,625 3,887 MIN 1,898 1,318 1,922 1,491 14#MAX 3,626 3,842 4,219 4,577 MIN 1,804 1,634 2,055 1,834 15#MAX 3,196 3,514 3,560 3,824 MIN 1,796 1,250 2,011 1,541 16#MAX 1,316 1,681 1,432 1,811 MIN 379 192 453 255 5.3.2支座加劲肋构造图 12#、16#墩支座加劲肋图 13#、15#墩支座加劲肋图 14#墩支座加劲肋5.3.3支座加劲肋验算支点横隔板需

21、要验算横隔板和支点加劲肋的局部承压应力和竖向应力，其计算公式如下。局部承压应力 如图，式中， b为局部承压容许应力；RV为支座反力；As为横向加劲肋净截面积；tD为横隔板厚度；Be为横隔板有效宽度，考虑支点板的45的扩散作用Be=B+2tf；B为支座垫板宽度；tf为下翼板厚度。竖向应力支座反力的作用下，横隔板和加劲肋中竖向应力的实际大小和分布非常复杂，通常要用空间有限元方法才能求得较为满意的结果。为了简化计算，当梁高不大时，工程设计中近似简化为等效压杆计算。压杆的有效面积如图所示，压杆的压应力沿高度的分布近似为三角形分布（图），支承垫板处的最大有效断面平均压应力按下式近似计算： 式中， c为轴心受压容许压应力；Bev为腹板竖直方向应力有效计算宽度，如图所示，按下式计算： Bev=bs+30tD （bs30tD） Bev=60tD （bs30tD） 图 支点横隔板局部承压面积 图 支点横隔板竖向应力 支座加劲肋验算如下表，除14墩支座外，其余支座加劲肋满足设计要求。14墩支座处腹板较薄，建议增设加劲肋或对箱梁腹板进行加强，否则不满足设计要求。支座12#、16墩13#、15墩14墩(腹板加强)14墩(腹板未加强)腹板厚t16204040加劲肋根数n