东湖居电梯基础.docx

1、东湖居电梯基础目 录 一、 工程概况 (一)、工程概况: (二) 电梯简介二、编制依据 三、施工组织机构 四、电梯基础设计与施工五、地下室顶板回撑方案六、电梯基础计算一、 工程概况 (一)、工程概况: 工程名称：金马东湖改造项目金马东湖居建设地点：增城市增江街东湖梅花桩片区建设单位：广州市中展投资发展有限公司设计单位：深圳华筑工程设计有限公司监理单位：广州安信工程监理有限公司施工单位：深圳潮阳建筑工程公司“金马东湖改造项目”共有七个地块，是由广州市中展投资发展有限公司开发筹建。4#地块金马东湖居用地位于增江街东湖梅花桩片区，光明东路北侧，东湖公园西侧，总建设面积38325.15。由地上设计建筑

2、A-1A-5栋塔楼，地下一、二层地下室组成，其中A-1、A-2、A-3栋14层，裙楼商业2层，地下2层，建筑高度为44.7米；A-4、A-5栋15层，地下1层，建筑高度为45.0米。A1-A3栋为14层塔楼，地下室2层，底板标高为-8.3m，负二层地下室层高3.9m、负一层地下室层高4.35m，1层层高4.55m、2层层高为4.2m、3层-屋面层层高为3.0m；A4-A5栋为15层塔楼，地下室1层，底板标高为-5.2m，负一层地下室层高4.5m，1层层高3.75m、2层-屋面层层高为3.0m；本工程拟安装三部外用施工升降机，1#梯位为A5栋首层室外7-5轴10-5轴交A轴外，2#梯位为A3栋地

3、下室顶板6-3轴8-3轴交H-3轴G-3轴之间，3#梯位为A1栋首层室外C-E轴交1/01轴外；地下室顶板梁板混凝土强度等级为C30，施工升降机处底筋为1225、支座负筋为1525；板筋均为双层双向10150，板面筋短跨均增加10150支座负筋。(二) 电梯简介 根据工程施工情况，拟投入3台广州市特威工程机械有限公司生产的SC200/200双笼施工升降机。其相关参数如下： 额定载重量（每个吊笼） 2000Kg ； 起升速度 36m/min； 最大附着间距 9.00m ； 标准节高度 1.5m，安装最大高度为54.0m 吊笼内空尺寸 3.2m*1.5m*2.5m 吊笼重量 1350Kg 标准节横

4、截面形式 矩形 标准节重量 150Kg标准节尺寸 0.65*0.65*1.50m 二、编制依据 1、施工现场机械设备安全技术规范(JGJ332001) 2、建筑施工安全检查标准(JGJ592011) 3、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）（J119-2001） 4、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程(JGJ215-2010) 5、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005) 6、建筑结构荷载规范(GB500092012) 三：施工组织机构 施工组织结构图如下：四：电梯基础设计与施工(一)电梯基础设计电梯基础尺寸为40006000300mm3，混凝土采用C30商品混凝

5、土，基础配筋为双层双向14150，下层拉结筋为12400，地下室顶板上植筋2018作为电梯基础与地下室顶板的锚固连接（均匀布置）。电梯的安装位置及平面布置1、根据工程施工平面布置图，结合现场具体条件及工程图纸要求，确定该双笼电梯的位置。具体位置见附图。 2、根据施工电梯使用说明书和避免施工电梯与建筑物外墙脚手架冲突，外墙与导轨架中心距离为5.80米。 1#施工升降机基础平面布置图2#施工升降机基础平面布置图3#施工升降机基础平面布置图电梯基础剖面布置图3、在制作基础前，应先做好接地装置，塔吊接地电阻值不大于4。4、按要求安设好预埋，电梯底座固定螺杆锚入钢筋混凝土基础内长度700mm。顶面水平度

6、不大于1/1000。(二) 施工要点 1、基础施工时应认真校对基础及预埋件的轴线位置，偏差不得大于5mm。要控制砼表水平度不得大于1/1000。 2、基础座或基础预埋件应全部埋入混凝土基础板内。3、施工升降机的外框应与电梯基础范围内钢筋和结构钢筋避雷引下线作有效连接。4、砼浇筑完毕后及时闭水养护，达到强度后即可安装双笼电梯。 5、基础平面必须保证良好的排水。五：地下室顶板回撑方案因1#施工电梯安装在A5栋首层室外，3#施工电梯安装在A1栋首层室外，2#施工电梯安装在A3栋地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，

7、取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）*2.1=（2*945）+1200+（32*190）+2*1800+2*2000*2.135217=352KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为352KN，基础尺寸为40006000mm，因此加固范围为45006500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为总荷载为12.04 kN/m2此荷载由施工电梯底部45006500范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设

8、置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（2）设计选型：地下室顶板在1#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400400mm，步距为1

9、000mm，45mm95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。 落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元（3）、计算书；1）、参数信息:（1）.基本参数立柱横向间距或排距la(m):0.40，脚手架步距h(m)：1.00；立杆纵向间距lb(m):0.40，脚手架搭设高度H(m)：3.80；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):483.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用483.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；（

10、2）.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m2):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):50.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；2）、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图（1）.荷载的计算：脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.3000.400 = 0.270 kN/m；堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.0000.400 = 20.000 kN/m；活荷载为施工荷载标准值(kN

11、/m)：p1 = 1.0000.400 = 0.400 kN/m（2）.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.270+ 1.220.000 = 24.324 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.400 = 0.560 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.124.3240.4002 + 0.117 0.5600.4002 = 0.400 kN.m ；最大支座力 N = 1.124.3240.400 + 1

12、.20.5600.400 = 10.971 kN；截面应力 = 0.400106 / (5080.0) = 78.675 N/mm2；纵向钢管的计算强度 78.675 小于 205.000 N/mm2,满足要求!（3）.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = 20.270 kN/m；均布活载：p = 0.400 kN/m；V = (0.677 20.270+0.9900.400)400.04/(1002.060105121900.0)=0.144mm纵向钢管的最大挠度小于 400.000 /250 与 10,满足要求!3）

13、、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =10.971 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.000 mm ；最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；截面应力 = 0.216 N/mm2 ；横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10 mm,满足要求!4）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培

14、训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；R F=538.35kN该基础符合施工升降机的要求。四）、基础承台验算1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=64=24m2(Pk+Gk)/fc=(153.5+180)/(14.3103)=0.023m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图

15、如下：F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=322.35/24=13.431kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=42.375=9.5m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=

16、0.65+20.265=1.18m am=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915m FlPjAl=13.1699.5=125.597kN0.7hpftamh0=0.711.43915265/1000=242.717kN125.597kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意

17、截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.675m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(322.35+216)/24=22.431kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=22.431kN/m2； G -考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk ，Gk为基础标准自重，G=1.35180=243kN； M1=2.6752/12(26+0.65)(22.431+22.431-2243/24)+( 22.

18、431-22.431)6=152.673kNm; M2=(6-0.65)2/48(24+0.65)(22.431+22.431-2243/24)=104.397kNm;4、承台底部配筋计算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=181.70106/(1.0014.304.00103265.002)=0.045； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.045)0

19、.5=0.046； s=1-/2=1-0.046/2=0.977； As=|M|/(sfyh0)=181.70106/(0.977300.00265.00)=2339.67mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=124.24106/(1.0014.306.00103265.002)=0.021； =1-(1-s)1/2=1-(1-20.021)0.5=0.021； s=1-/2=1-0.021/2=0.990； As=|M|/(sfyh0)=124.24106/(0.990300.00265.00)=1579.27mm2。截面1-1配筋：As1=4156.327 mm2 2339.671 mm2截面2-2配筋：As2=6311.46 mm2 1579.267 mm2承台配筋满足要求！