水池结构设计规范指南.docx

1、水池结构设计规范指南工业建筑结构设计混凝土结构设计指南及规定第六册 水池结构设计指南（共八册）一 材料 2二 水、土压力计算 3三 侧壁内力计算 4四 底板内力计算 6五 配筋计算 9六 裂缝宽度验算 9七 侧壁、底板厚度拟定 10八 抗浮验算 11九 工况组合 11十 构造要求 11十一 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值(附表三) 14十二 例题 26编制：李绪华审核：孙衍法编程：覃嘉仕钢铁厂的设计中会经常遇到水池， 无论是炼铁、 炼钢，还是轧钢， 都存在水池。因没有统一的设计方法，导致设计方法较为离散。结合 给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程 (CECS 138:2002)，对水池结构

2、的设计方法进行一定的统一材料1砼强度等级不低于 C25，严寒和寒冷地区不低于 C302抗渗等级，根据最大作用水头与砼厚度的比值确定最大作用水头与砼壁、 板厚度之比 iw抗渗等级30S8注：抗渗等级 si 的定义系指龄期为 28d 的砼试件，施加 i 0.1MPa 水压后满足不渗水指标一般情况下采用 S6 即可满足要求。3抗冻等级最冷月平均气温低于 3的地区，外露的钢筋砼构筑物的砼应具有良好的抗冻性能，按下表采用：大气温度抗冻等级最冷月平均气温低于 10F200最冷月平均气温在 3 10F150砼抗冻等级 Fi 系指龄期为 28d 的砼试件，在进行相应要求冻融循环总次数 i 次作用， 其强度降低

3、不大于 25%，重量损失不超过 5%最冷月平均气温在民用建筑热工设计规范 GB 50176-93 中查取。如：通化16.1石家庄2.9承德9.4西安0.9太原6.5本溪12.2兰州6.7银川8.9基本上除东北、 西北和华北的大部分地区外， 其他地区均不需要 考虑砼抗冻要求。二水、土压力计算1水压力 按季节最高水位计算水压力， 勘察报告中一般提出勘察期间地下 水位，可根据勘察的季节及水位变化幅度确定计算水位， 准永久值系 数为 1.0。2土压力主动土压力系数 Ka可按 1/3，地下水位以上土的重度取 18kN/m3， 地下水位以下取土的有效重度， 可按 10 kN/m3，准永久值系数为 1.0。

4、3地面堆积荷载（作用于水池侧面）无特殊情况时， 地面堆积荷载取 10 kN/m2，准永久值系数为 0.5。 4汽车荷载（作用于水池侧面）等代均布荷载见下表，准永久值系数为 0。荷载等级等代均布荷载汽车 10级10 kN/m2汽车 15级12 kN/m2汽车 20级15 kN/m25列车荷载（作用于水池侧面） 若枕木在滑裂体（与水平面夹角 55斜面形成的滑裂体）以外， 则不需考虑；否则按 60 kN/m2 等代均布荷载考虑， 准永久值系数为 0 上述均布荷载乘以主动土压力系数 Ka 后作为矩形分布的荷载作 用于池壁上。三侧壁内力计算1平长壁板所谓平长壁板，即 LB/HB2（有顶板）或 LB/HB

5、3（无顶板） 的侧壁板。取 1m 宽截条按竖向单向受弯计算，下端为固接，上端为 自由（无顶板时）、铰接（有顶板或局部走道板） 。此时应考虑水平角隅弯矩， 即验算构造水平筋能否满足水平角隅 处的强度及裂缝宽度。水平向角隅处弯矩：M cx=mcqHB2 q均布荷载或三角形荷载的最大值（ kN/m 2） mc 见下表：荷载类别池壁顶端支承条件mc均布荷载自由0.426铰接0.218三角形荷载自由0.104铰接0.0353矩形水池除上述两种情况外， 即介于平长、深长之间的壁板， 按双向受弯计算，以计算手册或软件进行计算。4圆形水池池壁根据水池高度、半径及壁厚确定计算模型，见下表：H/S圆柱壳内力计算模

6、型H/S1按竖向单向计算，类似于平板115顶端自由时， H/S 15 部分的圆柱，按无约 束的自由圆柱壳计算薄膜内力H：圆柱壳池壁高度S：圆柱壳的弹体特征系数， S 0.76 RhR：圆柱壳计算半径h：池壁厚度计算可用水工结构手册图表人工计算，也可用 SAP 2000软件进行计算。人工计算较繁琐，最好以 SAP 2000进行计算。四底板内力计算1长条水池（净长 /净宽 2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小 底板底面承受由侧壁传来的弯矩， 分别按基本组合设计值和准永 久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。 底板顶面按构造配筋， 即满足最 小配筋率。按最小配筋率确定的钢筋面积：A s=m

7、inbh， min为 0.20%（C25）、0.21%（C30） 也可根据厚度查表，选取较小配筋，表中配筋率 = As/bh0，其 一定 minh/h0， As/bh min，等同于 As/bh0 minh/h0。（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按 1m 宽简支板计算，但要将壁板底部弯矩加 到支座处，以降低底板跨中弯矩， Mz=ql2/8-M B。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重， 而不包括池内水重及底板自重。采用桩基时以桩的净反力作为集中力计算跨中弯炬， 板边负弯矩等于壁板底部弯炬，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。注意此处的负弯矩用作强度计算时，荷载分项系数为

8、 1.0。 2一般矩形水池（净长 /净宽 2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小 底板底面承受由侧壁传来的弯矩， 分别按基本组合设计值和准永 久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。 底板顶面按构造配筋， 即最小配 筋率和考虑超长时的构造纵筋。2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按四边简支板计算， 但要将壁板底部弯矩加到 支座处，以降低底板跨中弯矩。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内 水重及底板自重。跨中弯矩的计算采用下述方法：先根据静力计算手册按双向板计算跨中短向、 长向弯矩 M x、M y，假定底板的长边与短边由壁板所传弯矩为 Mx0、M y0

9、，则考虑支座负弯矩后的跨中弯矩按下式计算Mxx=M x-mxx Mx0-mxyMy0Myy=M y-myx Mx0-myyMy0 mxx长边负弯矩在短向跨中的弯矩系数 mxy短边负弯矩在短向跨中的弯矩系数 myx长边负弯矩在长向跨中的弯矩系数 myy短边负弯矩在长向跨中的弯矩系数上述系数见下表：L W1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.0mxx0.1600.2140.2660.3180.3660.4120.4540.4940.5280.5620.592mxy0.3060.2880.2700.2510.2300.2120.1940.1750.1580.1420.126

10、myx0.3060.3160.3200.3240.3240.3180.3140.3080.3000.2940.288myy0.1600.1060.0740.0470.0220.01800000采用桩基时， 以桩的净反力作为集中力计算跨中弯矩， 板边负弯 矩等于壁板底部弯矩，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分5圆形底板周边支座形式半径 r 处的径向弯矩半径 r 处的切向弯矩铰接19 2 2 M r (1 2)qR2961 2 2 M t (19 9 2)qR296固接1 2 2 M r (7 19 2 )qR2961 2 2 M t (7 9 2)qR2 96r q1m 宽的板基底净反力( kN/m

11、2 m) R圆板半径R五配筋计算1弯矩计算中，水、土压力乘以荷载分项系数 1.27，地面堆积及车辆荷载产生的侧压力乘以荷载分项系数 1.4池内有水， 考虑池外土压力时， 强度计算时的池外土压力荷载分 项系数取 1.0；计算底板跨中弯矩时，若考虑侧壁弯矩的有力影响， 则侧壁弯矩荷载分项系数取 1.0。2以基本组合的设计值弯矩计算配筋面积，可人工计算，也可 以构件计算软件计算， 应注意保护层厚度问题， 即钢筋合力点至壁边 缘距离 as，见下表：钢筋摆放顺序水平钢筋 a（s mm ）竖向钢筋 a（s mm ）水平钢筋在外3550(40)水平钢筋在内5540截面有效高度 h0=h-as （ 括号内数字

12、用于水平筋为构造筋时）六裂缝宽度验算1先按配筋计算结果选配出钢筋的直径及间距，然后验算裂缝 宽度。2裂缝宽度验算采用准永久组合值弯矩，水、 土压力按标准值， 地面堆积荷载按标准值的 0.5，汽车、列车荷载不考虑。3裂缝宽度限值 轧钢、炼钢、炼铁等水处理设施： 0.25mm 污水处理设施： 0.20mm4裂缝宽度计算按给水排水工程构筑物结构设计规范（ GB 50069-2002）附录 A 进行，现有 Excel 计算表格可用。 5受力钢筋的保护层厚度：侧壁取 30mm，与污水接触取 35mm，当表面有水泥砂浆或涂料 时可减少 10mm；底板取 40mm。受力筋可能是水平筋或竖筋。七侧壁、底板厚度

13、拟定1侧壁厚度可参考下列表格初步拟定埋置情况平面形状壁顶部 边界条 件埋深范围 内有、无 地下水水平长度 /高度 LB/HB深度平 方/直径 H2/D壁厚地下水 池地下水池圆形有20H/20无H/25有20H/25无H/30矩形 矩形有板或梁有2HB/12无HB/15自由有2HB/10无HB/12有板或梁有2HB/15无HB/18自由有2HB/12无HB/15地上水池矩形有板或梁2HB/12自由2HB/10有板或梁2HB/15自由2HB/12注 1) 壁厚按 50 mm 的倍数取值， 水池较深时应采用变厚度形式， 壁厚 在任何情况下不小于 250 mm。2) 按假定厚度试算， 按强度或裂缝宽度

14、确定的配筋率应在 0.30.8% 之间，最好在 0.40.6%之间。若配筋率 0.8%，应加大厚度。3)控制裂缝宽度最好用提高配筋率的方法， 而不用加大厚度的方法。2底板厚度底板厚度按壁厚的 1.21.5倍，以 1.2 倍起算，与壁板类似，以配筋率控制。 采用桩基时，为使桩与池壁中心线一致， 应将底板外挑。八抗浮验算按最高地下水位计算底板底面的浮托力， 不计池内水重，以池壁、 底板自重抵抗地下水浮托力，抗浮系数 1.05。采用桩基时，可考虑加上桩的抗拔承载力特征值来抵抗浮托力。 九工况组合1地下水池在池外水、土压力（包括地面荷载）作用下的计算，此时不考虑 池内水压力；在池内水压力作用下的计算，

15、 此时不考虑地面荷载及池外地下水 的作用，但应以池外土压力抵消一部分池内水压力产生的弯矩， 强度 计算时，此时的土压力荷载分项系数取 1.0。2地上水池 地上水池指埋深较小的水池，底板顶面位于地面以下 1m，这 种情况可只作在池内水压力作用下的计算。十构造要求1.伸缩缝间距（ m）地下水池（有覆土）40顶面外露水池30非严寒、非寒冷地区20严寒、寒冷地区注：超出上表限值时，以留后浇带或掺膨胀剂措施解决2水平构造筋、敞口水池池顶构造筋见 附表一、二 ；转角处钢 筋构造见 构造附图 ；3受力筋及构造筋尽可能采用直径较小的钢筋，钢筋间距尽可能 100（转角处因钢筋搭接而加密除外） ，也 200。4水

16、平筋一般置于竖筋内侧，水池长度超过伸缩缝间距时水平 筋置于竖筋外侧，这两种情况竖筋保护层厚度均为 30mm。当水平筋为主要受力筋时， 水平筋置于竖筋外侧， 此时水平筋保 护层厚度为 30mm。附表一 水池水平构造配筋 ：壁厚或底板厚 （mm）未超过伸缩缝间距时超过伸缩缝 间距时备注HRB 335250350122001215040055014200121006007501620014100800100016150161001050125018100130015001815020100附表二 敞口水池池壁顶面水平配筋 ：壁厚 (mm)2505005507007509501000U 型套箍 高 2

17、00 8200配筋HRB3353164 18420620构造附图：侧壁交接处侧壁转角处图中 l 按下列取值：相邻壁水平较小净跨长 /4或中间壁水平净跨长 /4 两者取较小值，并不小于 500侧壁净高 /4十一按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三）1受力钢筋保护层厚度按 30 mm，当 30mm 时，将强度弯矩值 M 乘以折减系数 0.95（h600）、0.98（h600）进行折减；将裂缝宽度弯矩值 Mq 乘以折减系数 0.90（h700）、0.95（h700）2强度控制的最大弯矩 M 系指按表中给定的配筋推算出的最大 弯矩设计值，应与在水、土压力及地面活荷载、车辆荷载作用下的基 本组合弯矩

18、值对应，即考虑荷载分项系数。3裂缝控制的最大弯矩 M q系指裂缝宽度为 0.25 mm时，按表 中给定的配筋推算出的最大弯矩值， 应与在水、 土压力及地面活荷载 作用下的准永久组合弯矩值对应， 不计车辆荷载， 并考虑地面活荷载 的准永久值系数 0.5。4设计人计算出两种弯矩后，先核实 强度对应的弯矩值 ，满足 后再核实裂缝对应的弯矩值 ，两项必须都满足， 即计算出的两项弯矩 值必须都小于表中数值。5计算弯矩值应按钢筋直径 从小到大 顺序与表中 最接近 的弯矩 值对应，查看配筋率，若 0.3%或 0.8%，则应考虑减小或加大侧 壁或底板厚度。 查表时， 应首优先选用 直径较小的钢筋 ，这样可在相

19、 同裂缝宽度下降低钢筋用量。6未列入表中的配筋，小直径钢筋属 不满足最小配筋率 ，大直 径钢筋属配筋率过大 ，前者不得采用，后者一般也不采用。7转角处钢筋间距可能变为 50、75，可按100、150 的强度 及裂缝控制的弯矩值分别乘以 1.5、 1.8。附表三 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值壁、底板 厚度 （mm）配筋（HRB335）强度控制的最 大弯矩 M （kNm）裂缝控制的最 大弯矩 M q （kNm）配筋率 (%) A s/bh0直径 间距C25C30C25C3025012200353531310.26150464643460.35100686864670.5314200474741

20、440.36150616253570.48100899184880.6216200606149520.47150787966700.631001121151101140.9530012150575855550.29100848578830.4314200585950500.29150777767720.391001121141011050.5916200757662670.38150989981860.511001421451291340.77壁、底板 厚度 （mm）配筋（HRB335）强度控制的最 大弯矩 M （kNm）裂缝控制的最 大弯矩 Mq （kNm）配筋率 (%) A s/bh0直径

21、间距C25C30C25C3030018200939473770.49150122124981030.651001741791641690.9735012150696958580.24100101102951010.3614200707052520.24150929382890.331001351371181250.4916200909177770.32150118120971040.431001731751491550.641820011211388950.411501471491161220.551002132171861930.82400121001181191131210.3114150

22、10810893930.281001581601381460.421620010510679790.281501391401151240.371002032051701780.56壁、底板 厚度 （mm）配筋（HRB335）强度控制的最 大弯矩 M （kNm）裂缝控制的最 大弯矩 Mq （kNm）配筋率 (%) A s/bh0直径间距C25C30C25C302001311321061110.35400181501731741351430.471002512552092180.70202001601621201280.441502092121581670.581003023082572660.8

23、7450121001351361311310.271415012312495950.251001811831581690.371620012012181810.241501591601351400.331002332351922030.49182001501521141140.311501982001551660.411002892932332440.62202001841851401510.381502412431801910.511003493552842940.77壁、底板 厚度 （mm）配筋（HRB335）强度控制的最 大弯矩 M （kNm）裂缝控制的最 大弯矩 Mq （kNm）配筋率

24、 (%) A s/bh0直径间距C25C30C25C30121001521531341340.24500141002052061811950.33161501791801431430.291002632662162290.43182001701711161160.281502232251781910.371003273312592720.55202002072091571570.341502722752032170.461003964023113240.68222002482501801930.411503243282332470.551004684783733860.83550141002282292062120.30161501992001451450.261002932962412580.39182001891