现浇桥梁空心板模板扣件式计算书.docx

1、现浇桥梁空心板模板扣件式计算书现浇桥梁空心板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011 一、工程属性现浇混凝土桥梁空心板名称白鸽桥1号空心板现浇混凝土桥梁空心板板厚(mm)450（有效厚度）现浇混凝土桥梁空心板边长L(m)12.96现浇混凝土桥梁空心板边宽B(m)6 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(k

2、N/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3空心板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75现浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)26钢筋自重标准值G3k(kN/m3)2.26风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.350.62风压高度变化系数z1.7风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计 1模板支架高度(m)7.35立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间

3、距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1000立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(空心板长向)模板设计剖面图(空心板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计

4、算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(2.26+26)0.45)+1.42.5，1.35(0.1+(2.26+26)0.45)+1.40.72.5 1=17.78kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq

5、1l2/8,q2l2/8+pl/4=max17.780.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/375005.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(2.26+26)0.45)1=12.82kN/m 5ql4/(384EI)512.823004/(38410000281250)0.48mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁

6、弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 因L/la取整12960/700取整18，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(2.26+26)0.45)+1.42.5，1.35(0.3+(2.26+26)0.45)+1.40.72.50.35.41kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b

7、=0.91.35(0.3+(2.26+26)0.45)0.34.74kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1074.740.72+0.1210.660.720.29kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.110.72+0.212.20.7，0.1070.110.72+0.1812.20.7

8、0.33kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.410.12/2，0.110.12/2+2.20.10.22kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.29，0.33，0.220.33kNm Mmax/W0.33106/640005.13N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6074.740.7+0.620.660.72.3kN V20.607q2L+0.681p0.6070.110.7+0.6812.21.55kN V3maxq1L1，q2L1+pmax5.410.1，0.110.1+2.22.

9、22kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.3，1.55，2.222.3kN max3Vmax/(2bh0)=32.31000/(28060)0.72N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(26+2.26)0.45)0.33.91kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6323.917004/(10093502560000)0.25mml/400700/4001.75mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=3.911004/(893502560000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求

10、！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(2.26+26)0.45)+1.41.5，1.35(0.5+(2.26+26)0.45)+1.40.71.50.35.2

11、1kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(2.26+26)0.45)0.34.82kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(2.26+26)0.45)0.3=3.97kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1434.820.7+1.2230.570.74.34kN 按悬臂梁，R1q1l=5.210.10.52kN RmaxRmax，R14.34kN; 同理，R2.89kN，R3.62kN 正常使用

12、极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1433.970.73.17kN 按悬臂梁，R1q2l=3.970.10.4kN RmaxRmax，R13.17kN; 同理，R2.11kN，R2.64kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.76kNm Mmax/W0.76106/4490168.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.68kN max2Vmax/A=26.681000/42431.51N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.66mm 跨中max=0.

13、66mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.13mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)300顶部立杆计算长度系数11.432非顶部立杆计算长度系数21.854钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.432(1000+230

14、0)=2291.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.8541000=1854mm =l0/i=2291.2/15.9=144.1=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.432(1000+2300)=2646.336mm 1l01/i2646.336/15.9166.436，查表得，10.256 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.620.712/100.05kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(26+2.26)0.45)+0.91.410.70.

15、7+0.921.40.05/0.77.63kN f Nw/(A)+ Mw/W7629.67/(0.26424)+0.05106/449081.23N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.8541000=2141.37mm 2l02/i2141.37/15.9134.677，查表得，20.376 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.8541000=2141.37mm 2l02/i2141.37/15.9134.677，查表得，20.376 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.620.712/100.05kNm Nw0.

16、91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(26+2.26)0.45)+0.91.410.70.7+0.921.40.05/0.77.76kN f Nw/(A)+ Mw/W7761.97/(0.38424)+0.05106/449059.63N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N7.63kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型C15砼地基承载力设计值fak(kPa)1000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.76/(10.1)77.62kPafak1000kPa 满足要求！