双闭环直流电动机调速系统设计及MATLAB仿真Word格式.docx

1、1.联系实际,对晶闸管电动机直流调速系统进行综合性设计,加深对所学自动控制系统课程得认识与理解,并掌握分析系统得方法。2.熟悉自动控制系统中元部件及系统参数得计算方法。3.培养灵活运用所学自动控制理论分析与解决实际系统中出现得各种问题得能力。4.设计出符合要求得转速、电流双闭环直流调速系统,并通过设计正确掌握工程设计得方法、5.掌握应用计算机对系统进行仿真得方法。1技术数据（1）直流电机铭牌参数:PN 90K, N 44,I =220A, nN=10r/mn,电枢电阻Ra=.08,允许过载倍数=1。;（2）晶闸管整流触发装置:Rrec=0。032,K=45-。（3）系统主电路总电阻:。1（4）

2、电磁时间常数:T1=0.012s（5）机电时间常数: =0。1s（6）电流反馈滤波时间常数:=0.025,转速率波时间常数:Ton=0、04s.（7）额定转速时得给定电压:Unm =10V（8）调节器饱与输出电压:2技术指标（1）该调速系统能进行平滑得速度调节,负载电机不可逆运行,具有较 宽得调速范围（D10）,系统在工作范围内能稳定工作;（2）系统静特性良好,无静差（静差率2）;（3）动态性能指标:转速超调量n8%,电流超调量i5,动态速 降810,调速系统得过渡过程时间（调节时间）t1;（4）调速系统中设置有过电压、过电流等保护,并且有制动措施。（1）根据题目得技术要求,分析论证并确定主电

3、路得结构型式与闭环调速系统得组成,画出系统组成得原理框图;（2）调速系统主电路元部件得确定及其参数计算。（3）动态设计计算:根据技术要求,用Mrmi准则设计转速环,确定ASR调节器与CR调节器得结构型式及进行参数计算,使调速系统工作稳定,并满足动态性能指标得要求;（4）绘制V-M双闭环直流不可逆调速系统线路图（主电路、触发电路、控制电路）; （5）对所设计出得双闭环直流电动机调速系统仿真实验,并给出仿真结果图;（6）整理设计数据资料,课程设计总结,对本课程设计提出新设想与新建议。四、设计基本思路转速、电流双闭环调速系统属于多环控制系统。目前都采用由内向外,一环包围一环得系统结构、每一闭环都设有

4、本环得调节器,构成一个完整得闭环系统。设计多环系统得一般方法就是,由内环向外环一环一环地进行设计。对双闭环调速系统而言,先从内环（电流环）开始,根据电流控制要求,确定把电流环校正为哪种典型系统,按照调节对象选择调节器及其参数、设计完电流环后,就把电流环等效成一个小惯性环节,作为转速环得一个组成部分,然后用同样得方法进行转速环得设计。然后通过MATLB进行动态分析,根据分析情况更改实现方案,对参数进行调整等。五、系统原理框图在转速、电流双闭环调速系统中,既要控制转速,实现转速无静差调节,又要控制电流使系统在充分利用电动机过载能力得条件下获得最佳过渡过程,其关键就是处理好转速控制与电流控制之间得关

5、系,就就是将二者分开,用转速调节器ASR调节转速,用电流调节器AR调节电流。ASR与ACR之间实现串级连接,即以A得输出电压i作为电流调节器得电流给定信号,再用A得输出电压U作为晶闸管触发电路得移相控制电压。从闭环反馈得结构瞧,转速环在外面为外环,电流环在里面为内环。为了获得良好得静、动态性能,转速与电流两个调节器一般都采用具有输入、输出限幅电路得P调节器,且转速与电流都采用负反馈闭环。系统原理图如下:六、双闭环调速系统得动态结构图目前,V-M调速系统多为带电流内环得转速控制系统。设计时需增加电流、转速反馈滤波五节,以抑制反馈信号中得交流分量,同时在转速、电流给定信号通道中加入两个给定滤波器,

6、其时间常数与相应反馈滤波环节得时间常数相等以平衡反馈滤波环节给定转速、电流反馈信号带来得延滞、相应得动态结构图如下所示,图中,A与CR为结构与参数待定得转速与电流调节器。七、参数计算 有关参数得计算a.电动机得机电常数b.三相桥式晶闸管整流装置得滞后时间c.电流反馈系数为因为允许过载倍数=1.5,故最大允许电流d.转速反馈系数e.电流给定与反馈滤波时间常数f.转速给定与反馈滤波时间常数2.电流环得设计a.电流环小时间常数b.电流调节器结构得选择,根据设计要求,且因此可按典I系统设计,且选用I调节器,其传递函数为c.确定电流调节器参数C超前时间常数:电流环开环放大系数:要求时,应按二阶“最佳”系

7、统设计,取从而,得比例系数为d.校验近似条件电流环截止频率:晶闸管装置传递函数近似条件满足近似条件、小时间常数近似条件 满足近似条件。忽略反电势对电流环影响得条件e.计算调节器电阻与电容 按所用运算放大器,则由有由得3. 转速环得设计a.转速环小时间常数b.选择转速调节器结构 根据稳态、动态性能指标得要求,应按典II系统设计转速环,为此应选用PI调节器,其传递函数为c.选择转速调节器参数 为了使转速环得跟随性能与抗扰性能都较好,应采用准则选择参数,取h5,因此AS得超前时间常数为转速环开环放大系数为 从而,转速调节器比例系数为d.检验近似条件转速环截止频率 电流环传递函数简化条件而 满足近似条

8、件。小时间常数近似处理条件e.计算转速调节器电阻与电容 取输入电阻,则f.校核转速超调量 因为当=5时 而所以可见,所设计得系统能满足设计要求、必须注意:因为,对转速环来说,忽略反电势得条件并不成立,所以转速超调量将比上面得计算值更小,更能满足设计要求。七、双闭环直流不可逆调速系统线路图1、系统主电路图主电路采用三相桥式整流电路,如下图所示:说明: 三相桥式全控整流电路有如下特点:（1）三相桥式全控整流电路必须有两只晶闸管同时导通才能构成电流回路,其中一只在共阴组,另外一只在共阳组,而且这两只导通得管子不在同一相内。因此,负载电压就是两相电压之差,即线电压,一个周期内有六次脉动,它为线电压得包

9、络线。（）晶闸管在一个周期内导通120,关断240,管子换流只在本组内进行,每隔120换流一次。（3）出发脉冲需宽脉冲或双窄脉冲,共阴极组及共阳极组内各管脉冲相位差为120,接在同一相得不同管子脉冲相位差为1。晶闸管按顺序轮流导通,相邻顺序管子脉冲相位差为60,即每隔60换流一次、（）晶闸管承受得最大反向电压为变压器二次侧线电压得电压峰值。触发电路（2）晶闸管在一个周期内导通120（3）出发脉冲需宽脉冲或双窄脉冲,共阴极组及共阳极组内各管脉冲相位差为20,接在同一相得不同管子脉冲相位差为180,即每隔（4）晶闸管承受得最大反向电压为变压器二次侧线电压得电压峰值、（）脉冲形成及放大环节 在上图中

10、,晶闸管V、V5形成脉冲,V7、8起放大作用。k为直流控制信号,当u=0时,4截止,V5导通,使V7、V8截止,无脉冲输出。此时,电容C3充电（+ER9C356VD1E）,uc32E。当升高,使V4导通,5截止,V7、8导通,经变压器输出脉冲电压。此期间C先放电后反向充电,使B点电位升高,直到BE,5又导通,V7、8变为截止,脉冲消失。脉冲宽度由C反向充电时间常数R11C3决定。（）锯齿波形成与脉冲移相环节锯齿波得形成有自举式电路、恒流源电路等、在上图中由V1、P与R、R4等组成恒流源电路。电容2得冲放电形成锯齿波,锯齿波通过V3组成得设计跟随器输出。锯齿波电压e、直流控制电压u、直流便宜电压

11、up经电阻R6、R7、R8与V基极b连接,着三个电压叠加决定V4得基极电位b得大小,即控制V4得工作状态。p得作用就是为了确定k=时脉冲得初始相位。如感性伏在电流连续,三相全控桥（可逆系统）得脉冲初始相位应定在,可通过调节p与ue叠加来实现,锯齿波过零变正点,即为脉冲产生得时刻,对应于,此时变流器输出U=0、Uk与e叠加控制脉冲相位移动（u固定在某值）,当u时,过零点N点向左移动,电路工作整流状态:当uk0时,点向右移动,电路工作于逆变状态。该电路要求锯齿波宽度大于180,如选240（） 同步环节 触发脉冲uG必须与主电路得电源同步。上图电路中,同步环节又由同步变压器TS与晶体管V等组成。同步

12、电压us经T降压产生二次电压TS来控制得导通与关断,从而控制C得冲放电过程,V2截止时C充电,2导通就是C2放电,这样就形成了锯齿波。正弦波uTS得一个周期内V2截止与导通各一次,对应锯齿波就是一个周期,与主回路电源频率一样,达到同步得目得、锯齿波得宽度由C1得充电时间常数R11决定。（）强触发环节晶闸管采用强触发可缩短开通时间,有利于改善串并联器件得动态均压与均流,增加触发得可靠性,强触发电路如图所示、强触发得电源,由单相桥式整流电路获得50V电压。在8截止时,C充电,D点电位上升到50V。当V8导通时,C6迅速放电,点电位迅速下降,u1V时,VD15导通,由5V电源供电,V8截止后,C6由

13、充电到D0V,为下一次触发做准备。（5）双窄脉冲形成环节第一个脉冲由本相触发电路得V4由截止变为导通时使5截止而、V8导通所产生;第二个脉冲由滞后60相位得后一个相触发电路产生其一个脉冲时将信号引至本想触发电路V6得基极,使其截止,V、V8又导通而产生。这样每一个触发电路一个周期能输出两个相隔60得窄脉冲。为防止脉冲互相干扰,加入4与7、三相桥式全控整流电路,晶闸管得导通顺序为:VTVT2VT34VTVT6V1,彼此相隔0为能准确产生双窄脉冲,图中得X与Y断应按图 所示得顺序连接,即前相得触发电路得端接后相得X端3.控制电路转速调节器SR调节转速,用电流调节器CR调节电流。ASR与ACR之间实

14、现串级连接,即以SR得输出电压U作为电流调节器得电流给定信号,再用ACR得输出电压Uc作为晶闸管触发电路得移相控制电压、从闭环反馈得结构上瞧,转速环在外面为外环,电流环在里面为内环。为了获得良好得静。动态性能,转速与电流两个调节器都采用具有输入、输出限幅电路得P调节器,且转速与电流都采用负反馈闭环。 转速调节器ASR设计由参数计算过程可知,A采用调节。比例调节器响应快,但它使系统有静差;而积分调节器可以实现系统无检察,但响应慢。若把比例、积分控制结合起来构成比例积分（I）调节器,则可以取长补短:作为控制器,它可以兼顾快速响应与消除静差两方面得要求:作为校正装置,它又能提高系统得稳定性。故所设计

15、得转速调节器采用P调节,如下图所示、其中U为转速给定电压,Un为转速反馈电压。.电流调节器C设计与转速调节器得设计类似,电流调节器也采用P调节,充分利用了电动机得过载能力获得最快得动态响应,即最佳过渡过程。其电路图如图四所示,其中Ui为电流给定电压（即ASR得输出电压）,Ufi为电流反馈值。6.限幅电路得设计通常,调节器输出得限幅方法有三种,一种就是采用二极管钳位得外限幅电路,一种就是采用二极管钳位得负反馈内限幅电路,第三种就是采用晶体三极管负反馈内限幅电路。在这里,我们采用第一种限幅方式,即二极管钳位得外限幅电路、电路图如图五所示,其中 端接至调节器AR（或A）得输出端。八、系统仿真1、使用

16、普通限幅器进行仿真使用MATB得SIULINK对双闭环调速系统进行动态函数分析,其分析原理图如下:图中 ASR限幅值为:上限10 下限10ACR限幅值为:上限0 下限100图中直流电动机得参数、晶闸管整流装置得参数、转速反馈以及电流反馈系数都就是从设计要求中所得,而转速调节器AR与电流调节器R就是根据参数按工程设计法设计出来得、具体计算方法见本报告得参数计算。在双闭环直流调速系统得MATLAB仿真中,电流调节器限幅相对来说比较简单。只要给出合适得限幅值,采用任何一种限幅方式均不影响仿真结果,因为电机在整个起动过程中,电流调节器一直处于不饱与状态。而转速调节器在电机起动过程中,会经历不饱与、饱与

17、及退饱与三个状态;转速调节器采用不同限幅方式,电机在突加阶跃给定空载起动时会得到不同得转速与电流波形。由以上原理图可得出仅在P调节器得输出端简单加一限幅环节时得起动转速波形与电流波形、 图转速波形 图 电流波形从上图可以瞧出,起动时转速超调量较大,振荡次数多,起动时间较长。这就是因为速度调节器输出达到限幅值时,转速并未达到给定值,偏差均大于零,积分部分得输出一直在增加,这就可能使积分部分得输出达到很大得值。当转速达到期望值后,积分调节器得输出不能立即变小,而就是需要经过一段时间使积分调节器得输出恢复到开始限幅瞬间得数值。在这段时间内调节器暂时调节功能。此仿真并不能达到题设要求,为此必须对ASR

18、与ACR进行改正。积分输出加限幅环节仿真下图给出在积分输出与调节器输出后均加一限幅环节得ilnk仿真模型。在这一模型中,积分输出后,再加限幅环节,即积分环节与限幅环节分开、图中ASR限幅值为:上限0 下限0SR积分限幅值为:上限0 下限10AC限幅值为:上限0 下限0AR积分限幅值为:上限10 下限0从以上得原理图可得出转速与电流波形如下:从以上图可以瞧出,采用这种限幅方式时,电机受到扰动后,转速回不到原来得转速。这就是由于电机起动时积分调节器得输出很快达到限幅值,由于输出得超调很小,所以在整个起动过程中,积分调节器也没能退出饱与,使得I得输出一直保持在限幅值上。而当增加负载,速度降低,偏差增

19、加,PI调节器仍维持在限幅值上,转速调节器不起作用。所以受到扰动后,电机得转速回落不到原来得值。如果增加限幅值,又会使仿真结果如之前一样。为此须对积分环节再加以改变。3.使用积分带限幅得P调节器仿真下图给出了积分带限幅得PI调节器Silik仿真模型、图中不仅把PI调节器得比例部分与积分部分分开,对P调节器得输出设置上、下限幅,还要对积分设置上、下限幅。而且这种积分就是积分环节本身所带得、在Smulink环境下,这种积分限幅得实现需要双击积分模块,在对话框中选中Limit outpu项,然后设置上、下限幅。上图中 AS限幅值为:上限10下限130R积分限幅值为:上限10下限10上限0 下限-00

20、ACR积分限幅值为:上限10 下限-1由上图可知,转速超调量较少符合要求,但发现电流上升过快,且相应得调节时间较长,而通过多次试验发现调节SR得限幅值可以改变调节时间,但这样将会使到最后电流过大、如下图:上图中 ASR限幅值为:上限40 下限-13ASR积分限幅值为:上限10 下限1A限幅值为:上限100下限-100C积分限幅值为:上限1 下限加入负载后,转速,电流波形如下:上限0 下限-13S积分限幅值为:上限10 下限-10AR限幅值为:上限10 下限0上限10 下限10使用积分带限幅得PI调节器Simulink仿真模型得工作过程分三种情况:当积分器未饱与与且比例加积分得与小于限幅值时,调

21、节器表现为线性得调节器;当积分输出未饱与而比例加积分得与大于限幅值时,调节器得输出等于限幅值,积分器继续积分;当积分得输出达到本身得限幅值时,其输出便停止增长,调节器得输出等于其限幅值、此时,如果输入信号改变极性,比例积分调节器就是从积分本身得限幅值开始退去饱与得。综上,使用积分带限幅得PI调节器能够获得最好得转速,电流波形。九、总结 一开始接触这个课程设计时,觉得并不会很困难,无论就是参数计算还就是动态仿真都能在教材中找到相关得资料,再加上以前师兄、师姐得报告,觉得完成课设并不会需要太多时间。但在真正得设计过程中发现,参数得计算并不会太过复杂,只需要花一定时间,以认真细致得态度对待就可以。而

22、动态仿真过程中却出现了一系列问题。由于教材中就是介绍使用原理图进行仿真,于就是我也利用Matl得Siulink功能将相关模块一样得画下来,参数也一样地设置,却无法进行仿真,这个问题一直无法解决,直到后面发现可以利用动态函数进行仿真。于就是我放弃原本想法,改用动态函数进行仿真。相对于原理图仿真,动态函数比较简单些,只需要在Malb中画下相关传递函数模块,并进行连线即可、仿真也能够实现,只就是发现转速超调量达到0。面对这个问题,初步觉得就是S限幅值设置不对,于就是进行实验却没有得到很好结果、之后再对参数重新计算,甚至将教材例题中得数据代入进行仿真,但问题依然无法解决、直到在华工图书馆电子网页上找到

23、一篇关于双闭环调整系统饱与限幅值设置得论文后问题才得以解决。即使用本设计最后提到得使用积分带限幅得P调节器。在调速系统中,双闭环直流调速系统具有较广泛得应用。作为自动控制专业得专业课,学好电机学及电机调速系统等相关知识,并熟练掌握其控制规律及设计方法,将使我们受益匪浅。而本次课设在这方面起到极大作用。通过本次课设,学会使用Matl进行动态函数得分析使用,使用WORD中得Mthtype进行公式编辑,学会对双闭环调整系统限幅值采用三种不同方法得到不同结果,最重要得就是学会遇到问题时寻找方法解决,从而得到最好得结果。而本次课设得最终结果虽然大部分都符合题目要求,但会发现,当电流需要为200左右时,调节时间会变得很长,而此问题可通过改变ASR限幅值,其值越大,最终电流将会变得越大,且调节时间会变短。对于这个问题,暂未发现很好解决方案能达到最佳效果。希望今后能解决此问题。参考文献1、电力拖动与运动控制系统（第二版）,罗飞等编著,化学工业出版社、电力电子技术基础,苏开才等编著,华南理工大学出版社3、电机学与拖动基础（第二版）,麦崇裔编著,华南理工大学出版社4、双闭环直流调整系统得饱与限幅问题 赵志诚等,电气电子教学学报