10KV管线保护方案改Word格式文档下载.docx

1、本细则适用于地铁九号线沿线城市道路交通优化设计工程施工总承包（标段1）施工现场管线保护工作。二、编制依据1、地铁九号线沿线城市道路交通优化设计工程施工总承包（标段1）施工图；2、地铁九号线沿线城市道路交通优化设计工程施工总承包（标段1）沿线建筑调查资料、沿线迁改管线调查资料。三、工程概况地铁九号线沿线城市道路交通优化工程位于广州市花都区风神大道与荔红中路交叉口，其主要结构为荔红中路车行隧道，沿荔红中路呈南北走向，下穿风神大道，隧道主体为双向四车道，为城市主干路，设计车行速度为40km/h，规划红线宽40m。两侧设有人行过街地下通道，隧道上方两侧设置2条地面辅道和人行道，辅道每侧宽7.5米，为单

2、向双车道，设计车行速度为30km/h。荔红中路隧道全长479m，暗埋段长约116m，宽33.6米，敞口段长约363m，宽27.1m28.1m不等。隧道起止里程为：敞口段起点：K0+000；暗埋段起点：K0+154；暗埋段止点：K0+270；敞口段止点：K0+479.083。其平面布置为：209.083m（北敞口段）+116m（暗埋段）+154m（南敞口段）。本工程位于城市工业繁华区，规划红线范围外侧房产开发多，商场店铺林立，地下管线错综复杂,隧道范围内及周边地下管线有给排水、电力、电信、路灯、燃气等种类繁多，纵横交错，埋深在地表下0.5m7m不等。在施工段K0+154K0+211段由于6240

3、mm210KV线路暂时不能按计划迁移至隧道开挖基坑范围之外，因此隧道施工前需要对该段范围内的10KV线路进行保护。该段线路沿风神大道呈东西走向横贯基坑，跨度33米，东侧埋深1.3米，跨中埋深2.2米，西侧埋深1.1米，工程施工前采用悬吊方式进行保护。四、管线保护方案1、收集地下管线资料开挖施工前，对开挖影响范围内所有管线进行一次普查，对管线的性质、材质、埋深、和基坑的关系等方面仔细调查，必要时，开挖暴露出管线进行详查，在施工前对重大危险或易导致灾情恶化的管线进行安全评估，取得其能承受的沉降和差异沉降的有关数据；对基坑周边进行空洞普查，对查出的空洞采取注浆或其他措施回填，保证回填密实；加强和相关

4、部门及管线权属单位的沟通、协调、配合，采取各种有效手段和方法，对管线设施情况进行详细调查，以确保所提供的管线资料真实、准确、完整。在核查过程中如发现现场情况与设计图纸不符时，应绘制现状管线图，并及时向项目管理单位、监理单位、设计单位和管线权属单位报告。加强地表沉降监控量测工作；条件允许的情况下，在管线接头位置埋设沉降监测点，进行日常监测；对悬吊保护的管线，进行每日巡查；为方便施工过程中目标管理，根据基坑开挖不同施工阶段的影响程度评估结果，作为各不同施工阶段进行控制的依据；调查清楚管线的管井、电闸开关控制位置；加强对基坑围护结构渗漏水点的观察，及时分析渗漏水原因。2、实地勘踏和控制要求由于设计提

5、供的图纸信息局部可能与实地不符，需要在施工前手持图纸进行实地勘踏。将不符的通过照片，文字形式记录下来，并且联系业主、监理、设计、电力单位进行确认。 3、开挖时管线两侧内必须人工开挖，现场施工负责人负责指挥挖掘机械不能靠近管线1.0米范围。4、电力管线要作成相应的木盒将管道围护起来，防止意外的碰撞，被保护的管线在夜间要安装红色警示灯。5、主要施工方法该线路横跨基坑，跨度34米，用两条36a槽钢进行悬吊，吊杆采用180.5m，底部纵向两条8槽钢和横向1010木方承托，在跨中位置利用中立柱设置14a槽钢小牛腿承托，以减小管线下挠幅度。如下图：现况管线悬吊加固在其下部原状土开挖前进行。支护或悬吊结构坐

6、落在坚实、稳定可靠的基础上；悬吊加固结构经检查合格后在采用人工开挖下部土方； （1）制订定期观测方案。施工过程中，设专人定期对各种现状刚性 管线进行外观、高程等监测。（2）现况管线如出现漏气时，报请主管部门修理好后，再进行支吊； 对跨越基坑的较长或接口有断裂危险的管线，先采取加固措施，再进行悬吊或支撑； （3）现状管线的悬吊或支撑体系具有严格独立性，不利于其做起重 架、脚手架、模板支撑等； （4）施工过程中，对悬吊的管线设立保护区，严禁施工机械靠近、 碰撞； （5）悬吊保护管线在土方回填前约产权单位现场验收。基坑土方回 填时，首先在悬吊的管线下方砌筑支墩加固，防止管线下沉，然后再拆除悬吊系统，

7、并按要求恢复管线及回填土。五、管线保护安全保证措施 1、施工准备期间要求对所有地下管线进行认真的复查和确认，确切的掌握管线的走向和埋深； 2、开槽时施工技术人员要在技术交底中强调所遇管线的基本情况并指派专人跟槽指挥挖土机，管线附近的土方用人工开挖；3、分段跳槽开挖管线下部土方，分节悬吊，使悬吊点承重，分段顺序开挖管线下部土方，逐渐把管线的重量转移到纵梁上，避免承重结构的突然加载； 4、加强施工监测，随时掌握基槽壁的变形状况，根据反馈的信息，及时采取有效措施，防止管线破坏。六、管线保护安全应急措施 管线架空后与支护墙内的土体基本分离，土体的位移与沉降对它影响很小，即使产生一定位移或沉降后，还可对

8、支撑架进行调整复位。管线架空前应先将管线周围的土挖空，在其上设置支撑架，支撑架的搁置点应可靠牢固，能防止过大位移或沉降，并应便于调整其搁置的位置。然后将管线悬挂于支撑架上，如管线发生较大位移或沉降，可对支撑架进行调整复位，以保证管线的安全。 此外还要熟悉管线所在位置、管材及连接方式，建立管线与自管理单位的联系卡，向管理单位咨询管线保护的技术要领及一旦遭到破坏的抢救措施。一旦出现管线破裂或漏电突发事件时，应及时协同各主管部门采取关、闸等方法，防止事态进一步恶化，然后抢修。在掘进过程中加强对该管线的跟踪检测，确定管线的安全。七、现场安全管理1、 目标严格按照管线保护方案施工，确保安全措施到位，保证

9、管线正常运行，避免事故发生，事先零事故目标。2、 现场人员安全教育现场进行地下交叉管线交底及施工注意事项，做到上至项目经理，项目负责人下至每个作业的人员均熟悉地下管线准确位置及高程，每个作业人员均心中有数，同时责任落实到人，发现问题就是解决，消除一切施工隐患。3、施工现场安全沟槽开挖时，均采用人工挖槽，待管线暴露后，方可采用人工配合机械开槽，同时挖掘机要有专职人员指挥。施工过程中的成品应做到管线施工完毕后及时回填。附属构筑物施工结束后及时封盖，构筑物内设备外表要及时苫盖，避免磕碰。4、施工注意事项（1）认真执行市政工程基本建设的法令、法规、政策和管理办法。（2）严格执行市政工程施工技术规范、操

10、作规程和质量检验规定标准。（3）充分考虑本工程特点和施工环境，综合我单位现有的技术水平，类似的施工经验及施工机械，设备配套能力。 （4）杜绝因施工所造成的通讯，电力，燃气，自来水，交通中断等工程施工责任事故。八、管线保护应急预案 本工程施工期问，我项目部将派专人进行管线迁改的配合以及管线的保护，制定管线保护责任制，成立管线安全控制小组。在现场施工过程中，管线安全控制小组组员与管线权属单位人员保持密切联系，负责提供管线基本情况和技术信息资料，对现场的各类管线进行定位标识，对施工班组人员进行管线保护技术交底，并落实和实施管线保护方案的内容，保证管线安全。地下管线的处理是一项非常重要而且难度较大的工

11、作。如何保证正在使用的各种管线在施工中不受影响是我们的第一目标，同时还需要保证工程质量并满足工程进度要求。这些目标的实现，需要业主和设计院进行监督指导，同时也需要各管线所属单位的鼎力配合，我单位也将大力配合管线迁改单位进行管线迁改施工，保证整个后续工程管线的安全。 领导小组组长：黄木荣 副组长：陀向明 范云标 刘传达组员：鲁元璋 张乾 陈锦锋 注意事项： 1、熟悉管线所在位置、管材及联结方式。 2、建立管线与管理单位的联系卡片，向管理单位咨询管线保护的技术要点及一旦遭到破坏的抢修措施。 3、根据管线的重要程度，建立距离不等的安全区域，挂牌明确标识。3、 施工时加强管线的监测工作，制定正确的保护

12、措施和控制位移值。一旦出现管线破裂或漏电事件时，应及时协同各主管部门采取关、闸等方法，防止事态进一步恶化，然后抢修。九、强度验算1、截面类型：槽钢36a截面特性：Ix=11870cm4 Wx=660cm3 Sx=389.9cm3 E=2.1105MpaG=47.8kg/m，=100MPa，=170Mpa单条纵梁所受荷载为：q自重=47.8*18=860kgq吊杆=（18/0.5+1）*1.5*1.998=111kgq小槽钢=18*8=144kgq木方=（18/0.5+1）*0.25*0.1*0.1*600=56kgq电缆=3*2.4*1800*8.9/1000=115kgq总=860+111+

13、144+56+115=1286kg按单跨简支梁均布荷载模型验算，则q总=1286/18=0.7144KN/M纵梁最大弯矩Mmax=ql2/8=0.7144*182/8=28.93 kNm最大剪力Qmax= ql/2=0.7144*18/2=6.43 kN极限应力= Mmax/Wx=28.93/660*10-3=43.83Mpa=170MPa= Qmax Sm/（Iy b）= 6.43*389.9*10-6 /（11870*10-8*96*10-2）=22 MPa=100MPa挠度为f = 5ql4/384EI=5*0.7144*184/（384*2.1*105*11870*10-8）=39.1

14、7mmL/400=45mm因此，纵梁符合受力要求。2、截面类型：槽钢14aIx=564cm4 Wx=80.5cm3 Sx=47.5cm3 E=2.1G=14.5kg/m，=100MPa，=170Mpa按单跨简支梁集中荷载模型验算，则p1=p2=1286/3/2=2.145KN最大剪力Qmax= p（2c+b）/l=2.145 kN最大弯矩Mmax=p（2c+b）0.1/l=0.2145kN极限应力= Mmax/Wx=0.2145/80.5*10-3=2.7Mpa=170MPa= Qmax Sm/（Ix b）= 2.145*47.5*10-6 /（564*10-8*58*10-2）=31.15M

15、Pa=100MPa挠度为f = pa（2a+c）l2-4a2l+2a3-a2c-c3）/6EIl=2.145*11*0.13/（6*2.1*105*564*10-8）=0.033mmL/400=1.25mm因此，托梁符合受力要求。仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。 not for commercial use.Nur fr den persnlichen fr Studien, Forschung, zu kommerziellen Zwecken verwendet werden.Pour l tude et la recherche uniquement des fins personnelles; pas des fins commerciales. , , . 以下无正文