支架模板工程专项施工方案Word格式文档下载.docx

1、6.2、安全监督 146.3、安全管理工作 146.4、安全保证措施 156.4.1、现场安全措施 156.4.2、技术安全措施 156.4.3、保证人身安全措施 166.4.4、碗扣支架搭设安全措施 176.4.5、碗扣支架拆除安全措施 18一、工程概况南京市黄家圩路拓宽改造工程下穿京沪铁路立交桥工程，该工程位于京沪铁路南京站西侧咽喉区，道路里程自K1+000K1+245m，全长245m，均位于直线段。本工程在K1+112.61m里程处下穿京沪铁路，结构为8+16+16+8m箱形桥，长62m，高7.45m。顶进箱身中线与下穿沪宁城际的箱身中线对齐，与京沪铁路上行线交角89度50分24秒，铁路

2、里程为京沪线上K1150+155.21。立交引道位于京沪铁路与沪宁城际铁路部分为连接暗埋段，京沪铁路箱身以南和沪宁城际铁路以北分别依次设计为遮光段和敞开段U型槽。箱涵分为四孔（两孔中孔和两孔边孔），其中两个中孔以及西侧边孔为整节预制，长62米，东侧边孔分四节预制，每节长从南往北，依次为12m、13m、14m和15m。顶进时，从南往北分别预留2m、2m和4m作为后浇带浇筑，总长共62米。预制箱涵各孔之间间距为10cm。中孔箱涵外形尺寸为7.4518.2m，其中侧墙宽1.1m，顶板厚0.85m，底板厚1m，净宽16m，净高5.6m，底部设置0.50.5m倒角，顶部设置1.20.4m倒角；边孔箱涵外

3、形尺寸为7.459.3m，其中侧墙宽0.65m，顶板厚0.5m，底板厚0.6m，净宽8m，净高6.35m，底部设置0.20.2m倒角，顶部设置0.90.4m倒角。箱涵采用C40砼，抗渗等级为S8。现以预制箱涵为例，编制支架模板专项施工方案，连接暗埋段箱身、U型槽以及其他构筑物涉及到支架模板施工方法，按本方案标准执行。二、支架模板施工方案施工时首先做好测量定位工作，使箱身中心线，工作坑底板中心线和顶进就位中心线、预制段箱涵与顶进段箱涵中心线均在一直线上。接长框架与既有框架确保中线一致。每节箱体浇筑分两次进行，第一次浇筑底板及部分边墙（梗肋上3050cm），第二次浇筑侧墙和顶板。施工流程如下：底板

4、钢筋挷扎底板及侧墙模板底板混凝土顶板支架侧墙内模及顶板底模侧墙及顶板钢筋侧墙外模侧墙及顶板混凝土混凝土养护2.1、模板工程2.1.1、侧墙模板设置面板采用15mm厚2.441.22m优质竹胶板，按照竖向高1.22m设置，从底部往上分别排列，同时从箱身外侧端往内侧端排列；竹胶板后布设竖向510cm方木围棱、间距0.25m；方木固定采用横向双48钢管围棱、山型卡及14圆钢对拉螺杆等固定，对拉螺杆端部设置止水片，并采用双螺帽，对拉螺杆布设间距0.610.61m，顶板及其倒角处对拉螺杆进行调整，避让开顶板倒角，同时调整至钢筋骨架处。2.1.2、顶板模板设置顶板底模面板采用15mm厚2.441.22m优

5、质竹胶板；底部设置横向1010cm方木，间距0.3m；纵向10槽钢或I10工字钢，置于底部满堂碗扣支架的顶托上，设置间距同碗扣支架横向间距。2.1.3、模板拼装竹胶板面板用钉子埋头钉接方木，面板之间采用双面胶密贴，做到拼缝一致、严密，拼板表面平整；模板与钢筋之间加设保护层垫块。顶板支架搭设完毕铺设槽钢方木支撑系统及竹胶板，并用仪器严格控制其标高和平整度。模板安设、支撑牢固后，将模板表面杂物用高压汽枪吹扫干净，并用自来水进行冲洗，干燥后检查无锈迹时方可浇筑混凝土。模板的拆除：非承重模板的侧模，应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏时拆除。承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度时方可拆除

6、。2.2、支架工程2.2.1、钢管脚手架和通道设置侧墙外侧采用双排脚手架，采用普通钢管搭设，脚手架距离箱身边0.6m，排距1.5m，纵距2m，步高1.8m，最外侧高出箱身顶1.2m，并设置脚手板，和密目网围栏。2.2.2、满堂碗扣支架设置箱身内采用满堂碗扣支架，满堂支架立杆间距基本按照0.90.9m，局部横向采用0.6m调整，横杆步距为1.2米，纵横向加设剪刀撑，每间距4.5m设置一道。满堂碗扣支架与侧模钢管围棱采用钢管扣件连接，纵向间距1.8m一道，竖向沿上中下设置3道。中孔箱身净宽为16m，净高为5.6m。扣除满堂支架顶部槽钢方木及模板厚度0.215m，则支架高度以5.385m计，底托按照

7、10cm设置，顶托按照8.5cm设置，支架立杆总高度为5.1m，采用21.8m+1.5m布设，横向布局为：空0.65m+0.6m+150.9+0.6m+空0.65m=16m。边孔箱身净宽为8m，净高为6.35m。扣除满堂支架顶部槽钢方木及模板厚度0.215m，则支架高度以6.135m计，底托按照15cm设置，顶托按照18.5cm设置，支架立杆总高度为5.7m，采用21.8m+1.2m+0.9m布设，横向布局为：空0.4m+0.6m+30.9+0.6m+30.9m+0.6m +空0.4m=8m。顶板倒角位置设置1道竖向支撑和两道斜向支撑，采用扣件与立杆连接，不少于2个扣件。具体布设详见后附图。2

8、.2.3、支架安装安装前，首先应进行测量放样，确认搭设的范围，并应做好如下检查：杆件直顺；连接扣件与可调支座的螺牙能否转动，垫圈、螺帽、垫座均应配套；地基是否密实、稳定，具有足够的支承面积。安装时应由基底同步逐层上升，每安装一层，应检查立杆的垂直度和横杆的水平度，并对立杆的地基逐个检查，发现脱空时，应及时调整可调支座高度或垫木填实，斜杆应及时安装，以免失稳。拆除时应按顺序进行：先外后内，后搭的杆件先拆，先搭的杆件后拆，拆除一排，清除一排，不得上下同时进行。三、支架受力检算3.1、顶板支架荷载标准值计算顶板支架承受的荷载分永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两大类。永久荷载的分项系数取1.2，

9、可变荷载的分项系数取1.4。计算变形（挠度）时的荷载设计值时，各类荷载分项系数取1.0。永久荷载主要有：混凝土自重、模板自重、支架自重、防护设置及附件自重。可变荷载主要有：施工人员设备荷载、混凝土浇注和振动时产生的荷载荷载、风荷载及其他荷载等。取中孔箱身较厚顶板进行检算。（1）、混凝土自重箱涵顶板厚0.85m，则混凝土自重q1=250.85=18.75kN/m2。（2）、模板自重模板自重计算按照10槽钢间距0.9m，1010cm方木间距0.3m，15mm厚竹胶板合计每平方米自重为：0.1/0.9+0.10.18/0.3+0.0158=0.5kN/m2（3）、支架自重经查1.2m立杆重量为：7.

10、05kg，0.9m横杆重量为：3.63kg。剪刀撑采用钢管，单位重量为3.84kg/m，按照4.5m一挡交叉形45度。支架布设间距0.90.9m，按照步高1.2m计算该空间范围内，包含杆件有1根立杆、纵横向横杆各1根，以及钢管剪刀撑分摊重量。支架高度在6m左右。则0.90.9m间距立杆单位面积重量为：q3=7.05+3.632+0.91.41443.84/4.5 /（0.90.91.2）/1006.5=1.25kN/m3。（4）、防护设置及附件自重按照规范取值q4=0.5kN/m2。（5）、施工人员和设备荷载按照规范取值q5=1.0kN/m2。（6）、混凝土浇筑和振捣时产生荷载按照规范取值q6

11、=1.0kN/m2。根据规范说明进行立杆承载力计算时，荷载组合为：1、永久荷载+可变荷载（不包括风荷载）；2、永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）。因支架高度在7m左右，小于8m，同时处在箱身内，按第1种荷载组合进行内力检算。3.2、碗扣支架检算3.2.1、单肢立杆轴向力计算N= q7LxLy式中：q7立杆底承受的组合后的均布荷载， q7=1.2（q1+q2+q3+q4）+1.4（q5+q6）=28kN/m2；Lx单肢立杆的纵向间距，取值0.9m；Ly单肢立杆的横向间距，取值0.9m。则单肢立杆最大轴向力为：22.7kN。3.2.2、单肢立杆承载力计算NAf轴心受压杆件稳定系数。按照立杆长细比

12、查规范附录E，长细比l/i，式中：i为立杆回转半径，i=（d12+d22）/4，式中d1为钢管外径，d2为钢管内径。则经过计算i=15.9；l为支架杆件计算高度，l=h+2a，h为支架步距，a为立杆伸出顶层水平杆高度（含顶托）。A立杆横截面面积（mm2）。按照钢管外径48mm，壁厚3mm计算，A=424mm2。f钢材的抗拉、抗压、抗弯强度设计值。按规范取值f=205N/mm2根据支架步距和顶端自由端高度组合，分别计算立杆承载力结果如下：序号步距顶端自由端计算高度柔度稳定系数承载力halNmmkN112004002000125.8 0.42136.59 25002200138.4 0.35530

13、.86 36002400150.9 0.30526.51 41800113.2 0.49543.03 表中，a高度按最大高度60cm控制。则立杆承载力大于轴向力，满足要求。同时立杆处在箱身底板上，地基承载力满足要求。3.3、纵向10槽钢内力计算纵向10槽钢直接安放在立杆的顶托上,布置间距为0.9m。分别对其抗弯强度和变形进行计算。3.3.1、抗弯强度计算抗弯承载力m=M/WnfmM型钢弯矩，按均布荷载计算,M=qLx2/8,kNmq纵向型钢承受的均布线荷载，q=q8Lyq8 纵向型钢承受的组合均布荷载，q8=1.2（q1+q2+q4）+1.4（q5+q6）=26.5kN/m2；Lx型钢跨度，取

14、值0.9m；Ly型钢间距，取值0.9m；Wn净截面抵抗矩，10槽钢：Wn39700mm3；fm10槽钢抗弯强度设计值，fm=145MPa则纵向槽钢最大抗弯承载力m=67.6MPa145MPa。结论：型钢抗弯强度计算满足要求。3.3.2、变形计算挠度： ，式中：型钢挠度，=5qLx4/（384EI） q纵型钢承受的均布线荷载，q=q9Lyq9 纵向型钢承受的组合均布荷载，q9=q1+q2+q4+q5+q6=21.8kN/m2； 型钢挠度的容许值，=Lx/400E型钢的弹性模量，E=210000MPaI惯性矩，10槽钢：I=1983000mm4则最大挠度：=0.45mm900/400=2.25mm

15、。纵向槽钢变形计算满足要求。3.4、横向方木内力计算横向方木直接安放在纵向型钢上,拟用方木断面为1010cm，布置间距0.3m。对1010cm方木进行抗弯强度和变形计算。3.4.1、抗弯强度计算M横向方木弯矩，按均布荷载计算,M=qLy2/8,kNmq横向方木承受的均布荷载，q=q8LaLx方木跨度，取值0.9m；La方木间距，取值0.3m；Wn净截面抵抗矩，Wnbh2/6=1001002/6=166667mm3fm木材抗弯强度设计值，fm=11MPa则横向方木最大抗弯承载力m=4.83MPa11MPa。横向方木抗弯强度计算满足要求。3.4.2、变形计算 方木挠度，=5qLy4/（384EI）

16、 q纵向方木承受的均布荷载，q=q9La方木挠度的容许值，=Ly/400 E方木的弹性模量，E=9000MPa I横向方木惯性矩，I= bh3/12=1001003/12=8333333mm4则方木最大挠度：=0.74mm900/400=2.25mm。纵向方木布置满足要求。3.5、底模板内力计算底板底模板采用15mm厚竹胶板，直接安放在横向方木上，对其进行抗弯强度和变形计算。3.5.1、抗弯强度计算M底模板弯矩，按连续梁近似计算均布荷载,M=qLx2/10,kNmq底模板承受的均布线荷载，取1m宽计算，q=q81。La底模板跨度，取值0.2m；Wn净截面抵抗矩，15mm厚竹胶板：Wnbh2/6

17、=1000152/6=37500mm3；fm抗弯强度设计值，fm =60MPa则模板最大抗弯承载力m=7.95MPa60MPa。底模板抗弯强度计算满足要求。3.5.2、变形计算底模板挠度，按连续梁近似计算=qLa4/（128EI） q底模板承受的均布线荷载，取1m宽荷载计算，q=q9底模板挠度的容许值，=La/400 E底模板的弹性模量，E=6000MPa I底模板惯性矩，15mm厚竹胶板：I=bh3/12=1000153/12=281250mm4；则底模板最大挠度：=0.16mm250/400=0.625mm。底模板布置满足要求。四、侧模内力检算4.1、侧模板荷载值计算对箱梁外侧腹板侧模板产

18、生水平荷载主要有：（1）、泵送混凝土浇筑施工时对模板的水平荷载根据公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）附录D中计算式：Pmax1=0.22t0K1K2v1/2, Pmax2=h。式中 Pmax新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kPa）；混凝土容重（KN/m3）,取值24KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间（h），按6小时计；K1外加剂修正系数，取1.2；K2坍落度影响修正系数，取1.15；V混凝土的浇筑速度（m/h）；H混凝土有效压力高度。当v/T0.035时，h1=0.22+24.9v/T；当v/T0.035时，h2=1.53+3.8v/T，式中T为混凝土入模板的温度（OC），取值

19、12OC。根据箱身侧墙浇筑速度控制V=0.6m/h。v/T=0.05大于0.035，则h2=1.72m。实际浇筑高度为h3=6.85m。则Pmax1=0.222461.21.150.61/2=33.86kPa，折算成高度为h4=33.86/24=1.41m。Pmax2=241.72=41.3kPa6.85=164.4kPa则侧墙浇筑从顶往下1.41m处，按照24h计算取值，式中h为梁高。其底部按Pmax1=33.86kPa取值。（2）、振捣时，砼对模板的水平荷载为2kN/m2。（3）、采用泵车、导管、串筒等浇筑砼时，由于倾倒砼产生的水平荷载为2kN/m2 。则强度按照荷载分项系数计算：Pmax

20、=1.233.86+1.4（2+2）=46.24kPa。变形计算按照：Pmax=33.86+2+2=37.86kPa。4.2、侧模板内力计算侧墙侧模板采用15mm厚竹胶板，后采用510cm竖向围棱，净间距20cm，对其进行抗弯强度和变形计算。4.2.1、抗弯强度计算M侧模板弯矩，按连续梁近似计算均布荷载,M=qLb2/10,kNmq侧模板承受的均布线荷载，取1m宽计算，q=55.62kN/m2。La侧模板跨度，取值0.2m；则模板最大抗弯承载力m=6.16MPa60MPa。侧模板抗弯强度计算满足要求。4.2.2、变形计算底模板挠度的容许值，=Lb/400 I= bh3/12=1000=0.28

21、mm200/400=0.5mm。侧模板布置满足要求。4.3、竖向方木内力计算竖向方木靠在侧模上,拟用方木断面为510cm，布置间距0.25m。对54.3.1、抗弯强度计算M横向方木弯矩，按均布荷载计算,M=qLc2/8,kNmq横向方木承受的均布荷载，q=qLbLc方木跨度，取值0.6m；Lb方木间距，取值0.25m；Wn净截面抵抗矩，Wnbh2/6=501002/6=83333mm3则横向方木最大抗弯承载力m=6.24MPa11MPa。竖向方木抗弯强度计算满足要求。4.3.2、变形计算方木挠度，=5qLc4/（384EI） q纵向方木承受的均布荷载，q=qLbI横向方木惯性矩，I= bh3/

22、12=501003/12=4166667mm4=0.43mm600/400=1.5mm。4.4、对拉螺杆及内支撑受力计算根据侧墙底部组合后荷载值q=46.24kN/m2，螺杆布置间距为0.60.6m，则每根螺杆承受拉力为：46.240.60.6=16.65kN。经查路桥施工计算手册表8-28得直径14mm螺栓允许拉力为17.85kN，则螺杆满足要求。当进行第一中孔及第二边孔预制时，与已浇筑箱身紧靠部分采用内支撑固定侧面模板，原对拉筋承受拉力，采用钢管顶住，每根钢管采用3个扣件连接，则每根钢管可承受24kN，则支撑钢管布置面积为24/46.24=0.52m2，支撑纵向按照碗扣纵向布局0.9m，则

23、竖向布置间距为0.57m。则按照0.5m布置。4.5、倒角处支架受力计算中孔箱身：倒角处主要位于箱顶以下0.75m1.25m处。因倒角处深度小于1.74m，则该处侧压力计算平均按照24（1.25+0.75）/2=24kN/m2，则按照纵向每0.9m设置两道斜撑钢管，则每根钢管平均承受水平力为240.50.9/2=5.4kN；竖向按照平均1m高计算，均布荷载为：33.83kN/m2，则每根钢管平均承受竖向力为：340.750.9/2=11.48kN；进行力的合成为斜向力为12.68kN。该斜向力方向近似于该处坡度的法向线，按沿斜杆平行传递近似计算。该斜向力，通过扣件传递给立杆和水平杆，其中水平杆

24、通过对称结构以及支架与侧墙连接相互取消。竖向力传递给立杆，增加立杆轴向力。每道斜杆设置2个扣件，则抗滑力为16kN，大于斜向力12.68kN，满足条件。分解为竖向力为：10.57kN,底部斜杆平均分配传递给1#、2#立杆，顶斜杆平均分配传递给2#、3#立杆，则2#立杆受力增加为10.57kN,前面支架立杆验算时立杆轴向力为22.68kN，合计为33.25kN，支架顶部步高60cm，自由端小于60cm，承载力为43.03kN，故满足要求。边孔箱身：倒角处主要位于箱顶以下0.6m1.1m处。（1.1+0.6）/2=20.4kN/m2，则按照纵向每0.9m设置两道斜撑钢管，则每根钢管平均承受水平力为

25、20.40.9/2=4.59kN；竖向按照平均0.85m高计算，均布荷载为：29.5kN/m2，则每根钢管平均承受竖向力为：29.510.9/2=13.28kN；进行力的合成为斜向力为14.05kN。每道斜杆设置2个扣件，则抗滑力为16kN，大于斜向力14.05kN，满足条件。12.54kN,底部斜杆平均分配传递给1#、2#立杆，顶斜杆平均分配传递给2#、3#立杆，则2#立杆受力增加为12.54kN,前面支架立杆验算时立杆最大轴向力为22.68kN，合计为35.22kN，支架顶部步高120cm，自由端小于10cm，承载力为36.59kN，故满足要求。为降低斜杆对立杆的竖向力，将两侧面增加立杆至

26、顶，其斜坡采用大头刹抄垫。五、 工程质量目标及保证措施5.1、质量目标原材料合格率100%；主控项目验收合格率100；一般项目检查点合格率100；工程竣工验交合格率100%。争创南京市和江苏省优质工程称号。5.2、质量保证措施5.2.1、人员组织与安排投入本标段的主要管理人员及施工人员，大部分参加过市政及下穿铁路立交桥的施工建设，具有丰富的下穿立交桥施工经验及管理经验；为保证本工程土建工程的建设质量，我们还将组织有关专家到现场参与技术管理工作，主要负责重点施工方案的制定，及技术指导等工作。基层施工人员配备熟练的技术工人，并按木工、砼、钢筋、机电、防水等项组织工班，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任施工员及班组长。5.2.2、物资设备管理措施按工程进度编制物资与设备需求量计划表，力求