外脚手架工程施工方案挑架1.docx

1、外脚手架工程施工方案挑架1外脚手架工程施工方案一、工程概况：本工程建设地点位于杭州市江干区彭埠镇明月桥路，本程建筑层数为：地下1层,地上15层，其中7#楼为11层，总建筑面积48936平米。本工程结构安全等级为二级，建筑防火、耐火等级为地上级，地下级地上防水等级级，屋面防水等级为级，抗震设防烈度为六级，结构合理使用年限为50年，结构类型为框架剪力墙结构。有关施工操作及工程质量标准，按照国家颁发的现行建筑安装工程及验收规范、安全技术规范及浙江省其他有关规定办理。二、外架的选择：本工程地下室以上均为标准层，按规范要求，脚手架搭设高度不宜大于30m，综合考虑以上本工程的实际情况及本公司的现有条件，经

2、我方有关人员研究决定，将本工程的外架分为：6、11、12#楼 第1段-0.039.67米，搭设高度9.7米 (落地架) 第2段9.67-27.07米，搭设高度17.4米，410层（悬挑）（局部为6.7727.07落地） 第3段27.0744.47米，搭设高度17.4米，10 15（悬挑） 局部机房层从屋面开始搭设9#楼 第1段-0.038.67米，搭设高度8.7米 (落地架) 第2段8.67-26.07米，搭设高度17.4米，410层（悬挑） 第3段26.0743.47米，搭设高度17.4米，10 15（悬挑） 局部机房层从屋面开始搭设7#楼 第1段-0.036.77米，搭设高度6.8米 (落

3、地架) 第2段6.7735.77米，搭设高度29米，410层（悬挑）（局部为6.7735.77落地） 局部机房层从屋面开始搭设三、外架的初步设计整个外架体系采用扣件式全封闭脚手架，钢管型号为外径48mm，壁厚3.5 mm，外架的立杆纵距为1.51.8米，具体详见后附图一，挑架选用18号工字钢外挑，作为该段外架的立杆支撑点。立杆横距均为1.0米，局部为0.7米，步距均为1.8米，内侧立杆离墙面距离为0.30米，连墙件选用二步三跨，剪刀撑沿长度和高度连续设置。四、外架的验算（一）、立杆的稳定性验算因为在本工程外架搭设最大高度为21.3米，受风载影响最大，故需要对这段外架进行验算。根据结构力学，我们

4、可以视脚手架为“无侧移的多层刚架”进行受力分析，立杆纵距最大处为1.8米，横距为1.0米，步距为1.8米，对脚手架而言，失稳是脚手架的主要危险所在，立杆受轴压作用，当立杆被压弯时会受到剪刀撑、斜撑及连墙杆的约束作用，相当于加在立杆两端的固定铰支座，可用右边的计算简图。 具体计算步骤如下： 1、立杆的计算长度L0L0=kh连墙件采用二步三跨，立杆横距为1.0米，单排架， =1.50k取1.155 h为步距L0=kh=1.1551.81.55=3.12米2、长细比= L0/i钢管型号：=48mm，t=3.5mm 查规范附表可知i=1.58cm= L0/i=312/1.58=1973、由=204查表

5、得稳定系数=0.1864、轴向力设计值的确定（考虑风载）N=1.2（NG1KNG2K）0.851.4NQK （1）每米立杆结构自重为0.1337kN底部立杆所受结构NG1K=0.133721.3=2.848kN采用竹脚手板，作业层为两层：0.351.61.022=0.56kN密目网自重：0.0051.821.3=0.192 KN栏杆、竹脚手板挡板自重：0.141.8/2=0.126KN底部立杆所受构配件重NG1K=0.56+0.192+0.126=0.88kN本工程外架为结构脚手架兼装修脚手架所以施工荷载取QK=3.0kN由此可查出轴向力为NQK=31.81.0/2=2.7kN将以上数据代入（

6、1）式得：N=1.2（2.848+0.88）+0.851.42.7=7.69N5、由风载产生的弯矩MW=0.851.4MWK=0.851.4WKLah2 /10 （2） WK=0.7 z s Wo 全封闭脚手架，s=1.3=1.31.2An/Aw=1.56 地面粗糙程度按B类计 z=1.67 Wo=0.45kN/mWK=0.7 z s Wo=0.71.671.560.45=0.82 kN/m2 La=1.8m h=1.8m将以上数据代入2式得：MW=0.851.4WKLah2/10=0.851.40.821.81.8210=0.506kNm6、验算立杆的整体稳定性：N/AMw/Wf把3、4、5

7、步得到的数据代入上式（钢管型号：=48mm，t=3.5mm 查表可知A=4.89cm2）N/AMw/W=（7.69103）/（0.1744.89102）506000/5080=90.3899.61=189.99N/m m 264.67 cm3 满足要求。b、挠度：=【Fb2L（3b/L）】/6EIQL4/8EI=【15.78610380021350（3800/1350）】/（62061031660104）（2.4113504）/（82061031660104）=1.5510.293mm=1.844mm 【】=L/400=2.375mm ，满足要求 c、在竖向上，挑梁可以看成是只受静载或间接承受

8、动载的实腹式压弯构件单向受弯的杆件，对其进行强度验算：N/AnMx/xWnxf水平向风载N=1.4WkAw=1.40.823.64.8=19.84 kN =19840 NAn=30.6cm2=3060mm2Mx=14.499kNm=14.499106 NmmWnx=185103x=1.05 N/AnMx/xWnx=19840/3060（14.499106）/（1.05185103）6.48+74.64=81.12N/mm2205 N/mm2= f 所选工字钢强度满足要求d、最后再验算挑梁在弯矩作用面内的稳定性： =N/xAM/Wx（1xN/NE） （3） x=L0/ix=135/7.36=18

9、 查表得x=0.952欧拉力NE=2EA/x2=3.1422061033060/182=19182kNN=19840N A=185103mm2 M=14.499106Nmm将以上数据代入（3）式得：=N/xAM/Wx（1xN/NE）=19840/（0.9523060）（14.499106）/185103【1（0.95219840）/（19482103）】=6.81+78.451=85.261 N/mm29.6 N/mm2，满足要求挑梁翼缘和腹板交接处由弯矩引起的应力2m=M/Ww2=2.56103/318.35=8.04N/mm22v=V/Aw=8.3710/16.24=5.514N/mm2【（2m/f）2（2v）2】1/2=【（8.04/1.22）25.5142】1/2=8.360N/mm2 ff w=160 N/mm2从上面的计算可以看出，挑梁与腹板的焊缝连接完全满足要求，同时，通过上面的计算，可以发现挑梁所受的竖向、水平向荷载引起的应力远远小于所选型钢的强度设计值，也小于构件周边围焊的焊缝强度设计值。而斜撑所受的竖向荷载比较小，且是近轴向受力，斜撑下面的焊接焊缝尺寸与挑梁同腹板的连接焊缝尺寸基本接近，故斜撑与预埋钢板的焊缝1斜撑的强度都不必验算，均满足要求。五、挑架的选材分析通过对外架的各受力不利部