1、 6 kN/m2恒荷载分项系数取1.2;因楼面活载标准值大于4.0kN/m2,且为工业建筑,故活荷载分项系数取1.3。于是板的恒荷载设计值 g= 2.6551.2=3.186kN/m2活荷载设计值 q= 61.3=7.8kN/m2荷载总设计值 g+q=3.186+7.8=10.986 kN/m2,近似取为g+q=11.0 kN/m2(2)计算简图次梁截面为200mm500mm现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。按弹性内力重分布设计,板的计算跨度:边跨 l0=l +h/2=2100-100-120+80/2=1920mm1.025l =1927mm,取l0=
2、1920mm,中间跨 l0=l=2100-200=1900mm因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元,计算简图如图3所示:(3)弯矩设计值由表可查得,板的弯矩系数分别为:边跨中,1/11; 离端第二支座,-1/11;中跨中,1/16;中间支座,1/14。故M1=-M=(g+q)l/11=11.01.92/11=3.69 kNmMC=-(g+q)l/14=-11.01.9/14=-2.84 kNM2=(g+q)l/16=11.0/16=2.48kN这是对端区格单向板而言的,对于中间区格单向板,其中MC和M2应乘以0.8,分别为MC=0.8-2.84=-2.27 kNm
3、 M2=0.82.48=1.98kN(4)正截面受弯承载力计算环境类别一类,C25混凝土,板的最小保护层厚度c=15mm。板厚:80mm,h0=h-20=80-20=60mm;板宽b=1000mm。C25混凝土,1=1.0,c=11.9N/mm2;HPB235钢筋,y=210N/mm2。板的配筋计算过程见下表:板的配筋计算截面1B2C弯矩设计值(kNm)3.69-3.692.18-2.84=M/1cbh0.0860.0510.066=1-0.0900.0520.068轴线计算配筋(mm2)As=bh0c/ y306176.8231.2实际配筋(mm2)8160As=31481606160As=
4、176.76/8160As=242.70.8=141.4=184.96计算结果表明,均小于0.35,符合塑性内力重分布的原则;=0.30%,此值大于=0.27%,同时大于0.2%,满足最小配筋率的要求。4、次梁设计按考虑内力重分布设计。根据本楼盖的实际使用情况,楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。(1)荷载设计值恒荷载设计值板传来恒荷载 3.1862.1=6.69 kN/m次梁自重 0.2(0.5-0.08)251.2=2.52 kN/m次梁粉刷 0.0152171.2=0.26 kN/m小计 g=9.47kN/m活荷载设计值q=7.72.1=16.17kN/m荷载总设计值g+
5、q=9.47+16.17=25.64kN/m次梁在砖墙上的支承长度为240mm。主梁截面为300mm600mm。计算跨度:边跨l0=ln+a/2=6000-120-300/2+240/2=5850mm1.025= 1.0255730=5873.25mm,取l0=5850mm=6000-300=5700mm按等跨连续梁计算。次梁的计算简图见图4所示。(3)内力计算由表可分别查得弯矩系数和剪力系数。板的弯矩系数边跨中1/11,离端第二支座-1/11,中跨中1/16,中间支座1/14;板的剪力计算系数A支座内侧0.45,离端第二支座外侧0.60,内侧0.55,中间支座0.55。弯矩设计值:M1=-M
6、B=(g+q)l0/11=25.645.85/11=79.78 kNM2=(g+q)l0/16=25.645.7/16=52.07 kNMC=-(g+q)l0/14=-25.64/14= -59.50 kN剪力设计值:VA =0.45(g+q)ln1=0.4525.645.73=61.11 kNVBl=0.60(g+q)ln1=0.605.73=88.15 kNVBr= VC =0.55(g+q)ln1=0.555.70=80.38 kN (4)承载力计算1)正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时,跨内按T型截面计算,翼缘宽度取bf=6300/3=2100mm;又bf=b+sn=200+190
7、0=2100mm,故取bf=2100mm。除支座B截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排。环境类别为一类,C25混凝土,最小保护层厚度C=25mm。一排纵向钢筋h0=500-35=465mm,二排纵向钢筋h0=500-60=440mmC25混凝土,1=1.0,c=11.9 N/mm2 ,t=1.27N/mm2,纵向钢筋采用HRB335钢,y=300N/mm2,箍筋采用HPB235钢,=210N/mm2。正截面承载力计算过程列于下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。次梁正截面受弯承载力计算79.78-79.7852.07-59.50s=M/1cbh0 或s=M/1cbf h0.0150
8、.1730.0100.1160.1910.350.124min=0.1905%,也大于0.2%,故符合要求。2)斜截面受剪承载力计算包括:截面尺寸的复核、腹筋计算合最小配箍率验算。验算截面尺寸:hw= h0-hf=440-80=360mm,因hw/b=360/200=1.8V =88.15kN故截面尺寸满足要求。0.7tbh0=0.71.27440=78.232kNVbl=88.15N,故各截面应按计算配置腹筋。计算所需腹筋:采用6双肢箍筋,计算支座B左侧截面。由V=0.7tbh0+1.25yvh0,有采用6200,实有=,可以。验算配箍率下限值:弯矩调幅时要求的配箍率下限为:=0.14%,实
9、际配箍率sv=0.1415%=0.14%,满足要求。5、主梁设计主梁按弹性方法设计。为简化计算,将主梁自重等效为集中荷载。次梁传来恒荷载 9.476.3=59.66kN主梁自重(含粉刷)(0.6-0.08)0.32.125+2(0.6-0.08)0.01517 1.2=10.50kN恒荷载 G=59.66+10.50=70.16 kN,取G=70 kN活荷载 Q=16.176.3=101.87 kN,取Q=102 kN主梁按连续梁计算,端部支承在砖墙上,支承长度为370mm;中间支承爱300mm300mm的混凝土柱上。其计算跨度边跨:ln=6300-150-120=6030mm,因0.025
10、ln=150.75mm0.1,翼缘计算宽度按=6/3=2m和b+sn=6m取较小值bf=2m。B支座边的弯矩设计值=-319.12+1720.3/2=-293.32kNm。纵向受力钢筋除1跨和B支座截面为两排外,其余均为一排。跨内截面经判别都属于第一类T形截面。主梁正截面承载力计算294.71-319.12158.68-61.25s=M/1 cbh0.0390.3180.0210.054 0.9800.8020.9890.972As=M/syh01774.22502.5946.6371.825+222(弯)25+124(弯)20(弯)16主梁纵向钢筋的弯起和切断按弯矩包络图确定。2)斜截面受剪
11、承载力f=530-80=450mm,因hw/b=450/300=1.5Vmax=222.41kN采用8200双肢箍筋,Vcs=0.7tbh0+1.25yvh0=0.7530+1.25210530=211.33kNVA,max=139.64kNVcs ,VBl,max =222.41kN Vcs,支座B截面尚需配置弯起钢筋,弯起钢筋所需面积(弯起角取s=45)Asb=( VBr,max- Vcs) /0.8ysins=65.30mm2主梁剪力图呈矩形,在B截面左边的2.1m范围内需布置三排弯起筋才能覆盖此最大剪力区段,现分三批弯起第一跨中的 22钢筋,Asb=380mm265.30mm2。验算最小配箍率:sv=0.17%=0.14%,满足要求.次梁传来的集中力。附加箍筋对应范围s=mm,取附加箍筋8200双肢,则在长度内可布置附加箍筋的排数:m=800/200=4排,侧梁两侧各布置2排,另加吊筋118, mm2 ,由式得,满足。因主梁腹板高度大于450mm,需加纵向构造筋,每侧构造筋的截面积不小于腹筋的0.1%,其间距不大于200mm。现每侧配置214,满足要求。
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