脚手架施工方案理工大学Word文档格式.docx

1、本工程四层以下采用全封闭双排外落地脚手架，五层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在四层楼面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。三、全封闭悬挑双排外脚手架脚手架钢管选用483.5；外挑工字钢采用I18，长度约为3.0米；固定工字钢在楼面上用112和116的圆钢，距外墙边0.2米设置112的钢筋套环，距外墙边1.3米设置116的钢筋套环。立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.35米，外立杆距外墙面为1.4米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用拉撑结合的方式（拉筋用110的钢筋，顶撑用483.5 钢管），或者采用483.5 钢管固定在内立杆上。 悬挑架

2、高89.7米,加上突出屋面部分及高出屋面1.5米，总计：89.7+1.591.2米,故按91.2米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。4、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计4.1 悬挑架荷载的取值与组合4.1.1 计算基数：计算高度H=91.2m，步距h=1.5m，立杆纵距la=1.8m，立杆横距lb=1.05m，外立杆至墙距ld=1.40m，内立杆至墙距l=0.35m，内立杆至墙距 lc=0.35m。钢管自重G1=0.0377KN/m，栏杆、挡脚板自重G2=0.14KN/m，安全立网自重G3=0.0034KN/m2，安全平网自重G4=0.00487KN/m2，装饰施

3、工活荷载qk=2KN/m2，木脚手板自重G5=0.35kN/m2。4.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=0.1495KN/m。NG1K =Hgk1=91.20.1495=13.6KN4.1.3 构配件自重外立杆木脚手板（按三层考虑）NG2K-1 =3lalb0.351032=31.051.81032 = 992.25N防护栏杆、挡脚板（按三层考虑）NG2K-2 =3G2103=30.14103 =756N安全网（平网按三层考虑）NG2K-3 =HG3

4、103+3G4103/2=91.20.00340.00487103/2=600.2N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-4=3G1103/2=59.38N合计NG2K=992.25+756+198.1+59.38=2005.73N内立杆103/2+3lc103 =（30.35/2+30.35）103=1654N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-2 =（3G1/2+3）103=（30.0377/2+30.0377）103=99N合计NG2K =1654+99=1753N4.1.4 施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）外立杆 NQK 外 =2qk/2 =22/2=3.

5、78kN内立杆 NQK 内 =2qk/2 + 2qk=3.78+22=6.3kN4.1.5 垂直荷载组合（不考虑风荷载）N1=1.2（NG1K + NG2K）+1.4NQK 外=1.2（4.5+2.00573）+1.43.78=13.1kNN2=1.2NQK 内=1.2（4.5+1.753）+1.46.3=16.33kN4.2 水平悬挑梁设计 本工程水平悬挑型钢梁采用I18，长3.0m，在四层楼面上预埋112、116的圆钢对工字钢进行背焊固定。 根据钢结构设计规范（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全

6、保险。I18截面特性Wx=185103mm3,I=1660104mm4,自重q=0.2414kN/m，弹性模量E=206103N/mm2，翼缘宽度b=94mm，翼缘平均厚度=10.7mm，高度h=180mm。最大弯矩Mmax=N11.4+N20.35+q1.52/2=13.11.4+16.330.35+0.24141.52/2 =24.33kNm强度验算= Mmax /（xWx）x-截面发展系数，对I形截面，查表得：x=1.05；Wx-对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：103mm3；f -型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=215N/mm2。=24.33106/（1.05185103）=1

7、25.25N/mm2f=215N/mm2，安全。整体稳定验算 根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.4米折算成简支梁，其跨度为21.4=2.8米，按下列公式计算整体稳定系数：=（570b/l1h）235/s= 5709410.7/（2800180） 235/215 =1.24333则悬挑梁弯曲应力为：= Mmax /（Wx）=24.33106/（1.24333103）=105.78N/mm2f=215N/mm2，安全。刚度验算= N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2（lb+lc+100）3-lc/（lb+lc+

8、100）/6EI+q（lb+lc+100）4/8EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量，E=206103N/mm2；I-钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f= 215N/mm2。=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2（lb+lc+100）=13.110314003/32.061051660104+16.33350215002.77/6104+0.241415004/8104=3.504+0.4051+0.04467=4mm L/250=5.6mm，满足要求。 I18后部锚固钢筋设计锚固钢筋的承载力验算锚固选用116圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：N

9、3= Mmax /1.3 =24.33/1.3 =18.72KN吊环承受的拉应力为：= N/A =18.72103/3.1482=93.2N/mm2=215 N/mm2，满足要求。锚固钢筋的焊缝验算 = F/（lW）F-作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=N3=18.72KN；lW-焊缝的计算长度，取lW=40-10=30mm；-焊缝的计算厚度，取8mm。=18720/308=78N/mm2=160N/mm2，满足要求。综上所述，当挑梁采用I18时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。5、立杆稳定性计算 5.1 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=1

10、6.33kN；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kh=1.1551.5150=260cm，长细比= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.58=164.556，查附录C，=0.260，A立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=489mm2。立杆稳定性计算：N/（A）=16330/（0.26489）=128.44N/mm2f=215N/mm2,安全。5.2 在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）+MW/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录

11、B 表B：W=5.08cm3；由风荷载产生的弯矩计算水平风荷载标准值k=0.7zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：B类地区，脚手架最高处48.05m，查表得：z=1.648；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.50.089=0.2403m2，密目网的挡风系数取0.5，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51.8-0.2403）0.5+0.2403=1.47m2其综合挡风系数为=1.47（1.51.8）=0.5445根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：

12、s =1.30.5445=0.70785；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.45。k=0.70.451.6480.70785=0.3625537KN/m2由风荷载产生的弯矩计算MW = 0.851.4k la h2/10 = 0.850.367461.52/10=0.1771KN.m立杆稳定性计算N/（A）+MW/W =128.44+0.1771106/（5.08103）=163.3 N/mm2f=215 N/mm2,安全。6、连墙件计算 连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用110钢筋拉到剪力墙上,顶撑用483.5 钢管，水平距离

13、5.4m，竖向距离为3米。由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N1w=1.4k Aw=1.435.4=8.334KN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值Nl=N1w+N0=8.334+5=13.334KN110拉筋的承载力：N=fys=2103.1452=16.485KNN1w=13.334KN，所以连墙件拉筋用110筋满足要求。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在两步三跨内采用483.5 钢管固定在内立杆上，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作（也就是每个结点的抗滑力

14、满足16.00 KN）。C7、斜挑架的支点计算4200I18工字钢200 1300由上悬挑架的受力简图可知，BC斜杆受力最大，只要BC斜杆受力安全，则整个悬挑架受力安全，故应验算BC斜杆的安全情况。NCBNB/BC6.0KN/3.6/（1.52+3.62）1/26.0KN/（3.6/3.9）6.5KN1、按强度计算：计算钢管的截面特征值：截面面积：An4.89102mm2回转半径：i15.8mm计算长度：L0LU1（1.52+3.62）1/23.9m（按两端铰支计算）杆件受压应力为：N/A6.5103N/4.89102 mm213.292N/mm2205 N/mm2钢材强度设计值按稳定性计算：

15、长细比L0/ i =3900/15.8=246mm查“轴心受压杆件稳定系数表”得0.121则：N/A6103/0.121489101.4 N/mm2205 N/mm2由以上计算可知，悬挑架的外斜杆受力安全，且在实际使用中在其中部有一根短横杆EF，使得其实际的长细比比以上计算的还要小，故在实际使用中更安全。计算拉杆（BD段）的受力情况：由图结点B受力可得：NBA（6.52-6.02）1/22.5KN故BD拉杆受力：NBD2NBA22.5KN5KN8KNN8KN为一个扣件所能受的力，即使用一个扣件把此拉杆扣到固定楼面板上的架管上也是安全的。8、施工卸料平台（斜挑平台）的安全计算：荷载：a、静载：钢

16、管自重：0.038KN/m按斜挑平台所有杆的重量计算得：水平横向拉杆：DCEF3+1.54.5m斜拉杆AC：（3.02+3.62）1/24.68mAB：（1.52+3.62）1/23.90m防护栏杆（围护结构）：1.02+1.5+1.538.0m纵向水平拉杆：架宽2.0m6根12m故：G0.0384KN/m（4.5+4.68+3.9+8+12）m=1.27KN2=2.54KNb、活载：1、设计作用在卸料平台上的荷载为：1000Kg合10KN，故作用在B、C节点上的集中力为5KN+（2.54+原载体6KN）/2=9.27KN即NDNC9.27KN2、按强度计算：NAC9.27KN/3.6/4.6

17、812.05KNL0=（3.02+3.62）1/2=4.68m则杆件受压应力为：=N/A=12.05102mm224.64205N/mm22按稳定性计算：长细比：0/I=4680/15.8296mm杳“轴心受压杆件稳定系数”表得：当250mm时按7320/2计算值7320/29620.084N/A12.05103N/0.084489mm2=293.35Mpa205Mpa所以，为了使斜挑卸料平台的安全功能满足设计要求，我方采用对在斜挑洞口涉架高度内（5.4m）的立杆采用双立杆加强。故293.35/2146.68Mpa205Mpa满足要求。另外，由于斜挑架下设置的水平横向挑杆承担了一部分力，使该斜

18、挑卸料平台更加安全。8、注意事项（1）型钢悬挑扣件式钢管脚手架涉及的所有材料必须合格；（2）型钢悬挑扣件式钢管脚手架施工前，必须编制详细的施工方案，并进行安全技术交底；（3）型钢悬挑扣件式钢管脚手架扎设过程中，要进行跟踪检查，扎设完毕后，要进行综合验收；9、悬挑外架搭设的基本地要求：悬挑架的里外斜杆间距为1500mm，且每处里外斜杆与挑横杆、短横杆及斜杆底端的扫地杆形成了一三角形结构的稳定体系，并每隔一处设一根斜拉杆，每五屋结构层设一层悬挑架。在悬挑架上按规范要求搭设双排外架。双排外架的立杆间距同里外斜杆，且确保每一根斜杆处有一根立杆，斜杆与立杆连接处应在斜杆上扣双扣，双排外架步高为1800m

19、m，架宽1.2m，在每五层的竖直方向上，沿水平方向上每间隔1500mm设18槽钢（或架管）悬挑基座；靠框架梁及上每隔1.5m埋设22钢筋环固定，该钢筋环与基座18槽钢焊接，因此，钢筋环是悬挑架的主要受力部件，施工过程中一定要满足钢筋进入梁板内的锚固长度和伸出长度。主要构件的构造要求如下：脚手架立杆接头必须采用对接扣件。立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立柱接头不应设在同一跨内，沿高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头的中心距主节点的距离不应大于步距1/3。纵向水平杆设在横向水平杆之下，在立柱的内侧，采用直角扣件与主立杆扣紧，纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接应交错布置，接

20、头应避免设在跨中，搭接长度不应小于1m，并应等距离设置三旋转扣件固定。1 横向水平杆：第一主节点处必须设一根横向水平杆，靠墙一侧的外伸长度不应大于200mm。2 脚手板一般应设置在三根横向水平杆上，并将脚手板（或钢筋网板脚手板）两端进行可靠固定。脚手板应平铺，亦可采用搭铺。3 剪力撑应在外架外侧，立面整个长度和高度上连续设置，斜杆与地面不大于60cm，剪力撑钢管可用搭接连接，搭接长度不小于40cm，要求用两个活动扣件紧锁。2、 脚手架搭设的操作工艺1 架立搭设前，根据建筑物的外形确定各类技术参数，对材料、工具等进行质量检查。2 脚手架的立杆宜先立两端的立杆，再立中间的一根立杆，当互相看齐后，立

21、中间部分的各立杆。立杆要求垂直，立杆垂直度允许偏差应小于高度的1/200。双排立杆连线应与墙面垂直。为了保证立杆接头的错位，在竖立第一节立杆时，应选长短不一的钢管做立杆；立杆的接长应先接外排，后接内排。3 立杆竖好后，根据步高安装大小横杆，在施工层及其上、下一皮架铺设竹笆脚手架板。每两层设一道钢管拉结，连墙杆宜靠近主节点设置，距主节点不大于300mm;连墙拉杆与其他杆在搭设脚手架时同步搭设，严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆；4 大横杆应用直角扣件扣紧在立杆内侧，扣件开口应在上方。所有扣件螺栓要紧松适度，拧得不紧容易合杆件滑脱；拧得不紧会使扣件断裂，要求扭力矩控制在4050N.m。应经常检查扣件是

22、否松动，发现松动应及时紧固。5 所有竹笆脚手板铺好后，应在四角用16镀锌铁丝扎牢，脚手架内立杆与建筑物的间距为250300mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。6 其它按脚手架操作规程施工。四 、支撑架的设计和构造 1、类别 1.1扣件式整体钢管脚手架 本工程支撑架采用扣件式整体钢管脚手架搭设，步距均小于1.6m，使之形成整体空间框架式支撑架（多排或满堂设置的空间构架）。 2、设置要求 脚手架的搭设应满足承载力的要求，确保整体稳定，并遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求，特别注意以下三点： （1）承力点应设在支柱或靠近支柱处，避免水平杆跨中受力。

23、 （2）充分考虑到施工中可能出现的最大荷载作用，并确保其仍有2倍的安全系数。 （3）支柱的基底绝对可靠，不得发生严重沉降变形。 3、构造的一般要求 （2）、水平杆步距h：地下室负二层层高3.500m，扣除板厚及模板厚度实际支架高度为3.0m，三盘架搭设步距分别为1.4m、0.8 m、0.8m；地下室负一层层高3.900m，实际支架高度为3.62m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1 m、1m；一层层高3.800m，实际支架高度为3.5m，三盘架搭设步距分别为1.5m、1 m、1m；一层夹层3.400m，实际支架高度为3.0 m，三盘架搭设步距分别为1.4m、0.8 m、0.8m；二层层高4.20

24、0m，实际支架高度为3.80m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1.2 m、1m；三层层高4.200m，实际支架高度为3.80m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1.2 m、1m；四层层高4.200m，实际支架高度为3.80m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1.2 m、1m；五层层高4.200m，实际支架高度为3.80m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1.2 m、1m；六层层高4.200m，实际支架高度为3.80m，三盘架搭设步距分别为1.6m、1.2 m、1m；七二十八层层高3.300m，实际支架高度为3.0m，三盘架搭设步距分别为1.4m、0.8 m、0.8m；计算步距取大值h=1.6m=16

25、0cm，支架高度4.0m，根据建筑施工手册按普通梁板模板支撑架搭设。四、整体空间框架支撑架（满堂设置的空间构架）的设计计算： 1、支撑架的工作特点 （1）模板支架以承受竖向荷载的压力作用为主，支架的工作安全主要受其整体或单肢立杆的稳定承载能力控制。 （2）模板支架其稳定承载能力取决于压杆的柔度（即杆件的计算长细比）和结构的约束条件。 （3）计算压杆的柔度随立杆步距h、立杆顶端的自由长度a，支架高度H及高宽比H/B的增大而增大，而约束条件则介于两端铰支（=1.0）与一端固定、一端自由（=2.0）之间，受构架尺寸、杆件线刚度、斜杆和附着拉结杆件设置以及杆件连结的紧固程度（如扣件的拧紧程度）等因素影

26、响。为保证支架的安全稳定，本工程取=1.333，计算长度L0=h。 （4）不考虑各立杆之间的帮忙（即应力重分布）作用，试验表明，其它立杆虽也含有此帮忙使用，但难以量定，因此不予考虑。 2支撑架的设计计算 3设计计算项目 （1）受压杆件稳定性验算（包括支柱、支架整体稳定性，一般都转化为对其长度为步距h的立杆段稳定性验算）。 （2）直接承受模板荷载并将其传给立杆的水平杆件及其连结件的验算（承压、受弯以及扣件抗滑等）。 （3）支座、基础及地基验算，本工程支撑架直接支承在整板基础及楼盖上，故不予计算。 3.2.3设计计算要求 总的要求为：构造合理，受力明确，荷载算够，验算合格，其中特别注意以下几点： （1）模板荷载的作用点