超高模板支撑体系施工方案Word格式.docx

1、2层数地下地上裙 房三层带夹层二十五层十一层五层3层高（m）地下三层3.5、地下二层4.9、地下二层夹层1.88、地下一层5.12、地下一层夹层2.5、一层4.8、二四层4.2、五层4.5、六层6.0、七十层3.5、十一3.8、十二二十三层3.7、二十四二十五层4.54结构形式基础形式：筏板结构形式：T1框架结构、T2框架抗震墙结构、T3T5框架核心筒结构5超高架位置1.1-71-9/1-E1-G轴处-0.08m8.92m标高处顶板、梁2.六层21.8227.82标高顶板、梁3.1-111-12/1-F1-H轴处-0.08m21.52m标高顶板、梁4.1-111-12/1-F1-H轴处-0.0

2、8m17.32m标高700X1200梁5.1-71-11/1-M1-P轴处-0.08m21.52m标高梁、板6.1-91-11/1-J1-K轴处-0.60m17.32m标高400X1000梁7.层高超过4m的顶板、梁支撑架6超高架结构断面尺寸梁断面（mm）200X500、300X550、500X600、500X550、500X800、700X600、700X750、700X900、400X1000、700X1200楼板厚度（mm）1102.2现场情况本工程在1-71-9/1-E1-G轴，从首层地板-0.08m至二层顶板8.92m处，有一层9m的超高顶板，在六层21.82m27.82m标高，有一

3、6m超高顶板。在1-111-12/1-F1-H处，从首层地板-0.08m至五层顶板21.52m标高，有一21.6m超高顶板。1-111-12/1-F1-H轴处，从首层地板-0.08m至四层顶板17.32m标高，有一17.4m超高梁。1-71-11/1-M1-P轴处，从首层地板-0.08m至五层顶板21.52m标高，有一21.6m超高顶板。1-91-11/1-J1-K轴处，从首层消防通道-0.60m至四层顶板17.32m标高，有一17.92m超高顶板、梁。以及层高超过4m的顶板、梁。3.施工准备3.1技术准备对顶板、梁的支撑架进行验算，确定安全、合理的支撑体系，制定朝外SOHO工程超高模板支撑体

4、系施工方案，并进行交底。3.2人员准备由于此钢管架属于超高架体，搭设难度较大，为不影响施工进度，保证施工安全，选择经验足，责任心强的架子工若干名。架子搭拆操作人员必须经过培训，经考试合格后持证上岗，严禁无证人员上岗操作。3.3材料准备3.3.1钢管及碗扣立杆、拉杆模板支撑采用483.5mm的碗扣或钢管支撑体系，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）中的相应规定，钢管外涂刷防锈漆并定期复涂以保持完好，禁止使用有明显开焊、变形、裂纹和严重锈蚀的碗扣立杆和拉杆。3.3.2扣件钢管连接必须采用合格的扣件，应使用与钢管管径相配和、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（

5、GB15831）的规定，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹扣件。扣件与钢管的贴合面必须整形，保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动。3.3.3脚手板木脚手板应使用厚度不小于50mm，长为4m，宽不少于150mm的落叶松板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GB500052003）二级材质的规定。木脚手板使用前为防止破裂损坏，在距跳板两端8cm处用8#铅丝紧箍两道并钉固。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。3.3.4安全网立网采用密目阻燃安全网。大眼锦纶网做平网，安全网采购，必须使用经市、局（公司）认证厂家的产品。不能使用未经检验合格或非指定认证厂家的产品。4、施工安排根据工程进

6、度计划，2006年6月下旬施工1-71-9/1-E1-G轴处超高架，2006年7月1日施工地上5层超高架，2006年7月11日施工地上6层超高架。5、施工方法在首层板底需搭设超高模板支撑体系，板下立杆间距为1200mm1200mm，步距不超过1500mm。梁下立杆顺梁单独加设，间距为1200mm，梁底加设横杆间距为600mm设置一道，步距为800。立杆距混凝土墙面净空为350mm，横杆与混凝土墙体交错顶撑牢固。具体见下图。 架体设置在结构墙体旁边，为加强脚手架的整体稳定性，与其采用刚性连接方式，在墙体中设置预留洞，将拉杆穿过墙体，并在墙体两侧固定；或者将拉杆通过门窗洞口，在墙两侧用横杆夹持和背

7、楔固定。5.1立杆构造要求5.1.1每个立杆底座底部设置厚度不小于50mm的木垫板。立杆支撑上下顶实，不得有松动。立杆垂直度应1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm。5.1.2 立杆接长必须采用碗扣立杆插接接长。 5.2剪刀撑设置构造要求5.2.1在架体外侧立面的两端应各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置，每道剪刀撑跨越不少于6根立杆，剪刀撑与水平面的交角45-60之间，水平投影宽度不小于6跨，斜杆与脚手架基本构架杆加以可靠连接。5.2.2剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.2.3剪刀撑宜采用旋转扣件固

8、定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。5.3抱柱设置构造要求5.3.1因为该架体为超高，故需在架体四周布置抱柱拉接，保证每隔四跨，每隔四步设置一道抱柱拉接。5.3.2在设置抱柱拉接时，必须保持架体立杆垂直，避免产生不利的预加侧向变形。5.3.3宜靠近主节点设置，偏出主节点的距离不应大于300mm。5.3.4应从首层水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。6.模板支撑体系搭设要求6.1质量要求6.1.1不允许立杆有浮地松动现象。6.1.2整架垂直度应小于1/500L，但最大不超过100mm。6.1.3所有碗扣接头必须锁紧。6.2

9、 脚手板设置构造要求6.2.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm150mm。拐角平台口处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动。并挂水平兜网，临边搭设1.2m高的两道防护栏杆。6.2.2 脚手板应设置在三根横杆上，脚手板长度小于2m时，可采用两根横杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。6.2.3脚手板铺设采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长在130mm150mm 之间，两块脚手板外伸长度和不应大于300mm。作业层脚手板两端必须与支承横向水平杆可靠固定。7.模板支撑的计算7.1板模板支撑计算 以1-111-12/1-F1-H轴处-0.08m21.52m标

10、高110mm厚顶板作为计算对象。模板支架搭设高度为21.6米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，共14步。 托梁采用100100mm木方。 图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。7.1.1模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1101.200+0.3501.200=3.720kN/m 活荷载标准值 q2 = （2.000+1.000）1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩

11、W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.201.20/6 =28.8cm3； I = 120.001.20/12 = 17.28cm4； （1）抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 面板的最大弯距（N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m）； 经计算得到 M = 0.100（1.23.720+1.43.600）0.3000.300=0.086kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0

12、8610001000/28800=3N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! （2）抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6000.300=1.711kN 截面抗剪强度计算值 T=31711.0/（21200.00018.000）=0.119N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! （3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.7203004/（1006000172800）=0.195mm 面板的最大挠度小于300.0/250,

13、满足要求!7.1.2次龙骨的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。7.1.2.1荷载的计算 （1）钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.300=0.825kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1.000+2.000）0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.825+1.20.105=1.116kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m7.1.2.2次龙骨的计算 按照三

14、跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.851/1.200=2.376kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.381.20=0.342kN.m 最大剪力 Q=0.61.2002.376=1.711kN 最大支座力 N=1.12.376=3.136kN 木方的截面力学参数为 W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.00/12 = 416.67cm4； （1）木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.342106/83333.3=4.11N/mm2 木方的抗弯计算强度小于1

15、3.0N/mm2,满足要求! （2）木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=31711/（250100）=0.513N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! （3）木方挠度计算 最大变形 v =0.6770.9301200.04/（1009500.004166666.8）=0.330mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!7.1.3托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.136kN 均布

16、荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m） 托梁变形图（mm） 托梁剪力图（kN） 经过计算得到最大弯矩 M= 1.566kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.966kN 经过计算得到最大变形 V= 1.9mm 顶托梁的截面力学参数为 W = 10.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.00/12 = 833.33cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.566106/166666.7=9.40N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）顶托梁抗剪计算 可以不计算7635

17、/（2100100）=1.145N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! （3）顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.9mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!7.1.4扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。7.1.5立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。7.1.5.1静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架钢管的自重（

18、kN）： NG1 = 0.12921.600=2.789kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 （2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3501.200=0.504kN （3）钢筋混凝土楼板自重（kN）： NG3 = 25.0001.200=3.960kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.253kN。7.1.5.2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000）1.200=4.320kN7.1.5.3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

19、N = 1.2NG + 1.4NQ7.1.6立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.75kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 （m）； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a）

20、 （2） k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.45m； 公式（1）的计算结果： = 160.74N/mm2，立杆的稳定性计算 公式（2）的计算结果： = 99.05N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.053； 公式（3）的计算结果： = 150.08N/mm2，立杆的稳定性计算 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则

21、存在安全隐患。7.2梁模板支撑计算以1-111-12/1-F1-H轴处-0.08m17.32m标高700X1200梁模板支架作为计算模型。搭设高度为17.4米，支撑架基本尺寸为：梁截面 BD=700mm1200mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=1.20米，立杆的步距 h=0.80米，共19步，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图7.2.1模板面板计算模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： （1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25.0000.600=18.000kN/m q2 = 0.3500.600（21.2

22、00+0.700）/0.700=0.930kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1.000+2.000）0.7000.600=1.260kN 均布荷载 q = 1.218.000+1.20.930=22.716kN/m 集中荷载 P = 1.41.260=1.764kN W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m） 剪力图（kN） 变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.988kN N2=6.8

23、45kN N3=6.845kN N4=1.988kN 最大弯矩 M = 0.154kN.m 最大变形 V = 0.2mm 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1541000/32400=4.753N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；3532.0/（2600.00018.000）=0.491N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板最大挠度计算值 v = 0.203mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求!7.2.2梁底支撑木方的计算 均布荷载 q = 6.845/0.600=11.408kN/m11.410.600.60=0.411

24、kN.m11.408=4.107kN11.408=7.529kN 木方的截面力学参数为 抗弯计算强度 f=0.411106/83333.3=4.93N/mm24107/（2100）=1.232N/mm2 （3）木方挠度计算9.507600.04/（1004166666.8）=0.211mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!7.2.3梁底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.786kN.m

25、最大变形 vmax=0.317mm 最大支座力 Qmax=15.304kN 抗弯计算强度 f=0.786106/5080.0=154.74N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!7.2.4扣件抗滑移的计算 计算中R取最大支座反力，R=32.91kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。7.2.5立杆的稳定性计算 立杆