盾构掘进主要参数计算方式Word下载.docx

1、水平侧压力系数q1/61/61/31/31/21/21宽度影响系数，且=1+i（B-5），i以B=5m为基准，当B5m，取i=0.1；S围岩级别，如级围岩，则S=32.2浅埋隧道的土压计算2.2.1主动土压力与被动土压力盾构隧道施工过程中，刀盘扰动改变了原状天然土体的静止弹性平衡状态，从而使刀盘附近的土体产生主动土压力或被动土压力。盾构推进时，如果土仓土压力设置偏低，工作面前方的土体向盾构刀盘方向产生微小的移动或滑动，土体出现向下滑动趋势，为了抵抗土体的向下滑动趋势，土体的抗剪力逐渐增大。当土体的侧向应力减小到一定程度，土体的抗剪强度充分发挥时，土体的侧向土压力减小到最小值，土体处于极限平衡状

2、态，即主动极限平衡状态，与此相应的土压力称为主动土压力Ea，如图1所示。盾构推进时，如果土仓土压力设置偏高，刀盘对土体的侧向应力逐渐增大，刀盘前部的土体出现向上滑动趋势，为了抵抗土体的向上滑动趋势，土体的抗剪力逐渐增大，土体处于另一极限平衡状态，即被动极限平衡状态，与此相应的土压力称为被动土压力Ep，如图2所示。2.2.2主动土压力与被动土压力计算：根据盾构的特点及盾构施工原理，结合我国铁路隧道设计、施工的具体经验，采用朗金理论计算主动土压力与被动土压力。盾构推力偏小时，土体处于向下滑动的极限平衡状态。此时，土体的竖直应力z相当于大主应力1，水平应力a相当于小主应力3。水平应力a为维持刀盘前方

3、的土体不向下滑移所需的最小土压力，即土体的主动土压力：a =z tan2（45-/2）-2ctan（45-/2）z深度z处的地层自重应力；c土的粘着力；z地层深度；地层部摩擦角。盾构的推力偏大时，土体处于向上滑动的极限平衡状态。此时，刀盘前方的土压力p相当于大主应力1，而竖向应力z相当于小主应力a：p=1 =z tan2（45o+/2）+2ctan（45o+/2）2.3地下水压力计算地下水位高于隧道顶部时，由于地层孔隙、裂隙的存在，形成侧向地下水压。地下水压力的大小与水力梯度、地层渗透系数、管片背后的砂浆凝结时间、渗透系数及渗透时间有关。由于地下水流经土体时受到土体的阻力产生水头损失，因此作用

4、在刀盘上的水压力一般小于该地层处的理论水头压力。掘进过程中，随着刀盘的不断向前推进，土仓的压力处于原始土压力值附近，考虑水在土中流动时的阻力，掘进时地层中的水压力可以根据地层的渗透系数酌情考虑。盾构因故停机时，由于地层中压力水头差的存在，地下水必然会不断向土仓流动，直至将地层中压力水头差消除为止。此时土仓的水压力为：w刀盘前=q hq根据土层渗透系数确定的经验数值，砂土q=0.51.0，粘性土q=0.10.5，风化岩层q=00.5；水的容重；h地下水位距刀盘顶部的高度。施工中，如果管片顶部的注浆不太密实，地下水可能会沿隧道衬砌外部的空隙形成过水通道。当盾构长时间停机时，必将形成一定的压力水头。

5、此时的地下水压：w盾尾后=q砂浆 hWq砂浆根据砂浆的渗透系数和注浆的饱满程度确定的经验数值，一般取q0.51.0；hW补强注浆处与刀盘顶部的高差。计算水压力时，盾尾后部的水压力与刀盘前方的水压力按取大值考虑。（根据笔者的经验，在掘进过程中，一般按刀盘前方的地层水压力进行计算，在盾构停机过程中，按盾尾后部的水压力进行计算。）2.4案例题2.4.1施工实例11工程概况地铁二号线越三区间隧道盾构工程位于市越秀区和白云区，全长3926.034m，区间隧道开挖直径6300mm，采用装配式钢筋砼管片衬砌，衬砌环外径6000mm，径5400mm，管片宽度1500mm，管片厚度300mm；管片与地层间的空隙

6、采用同步注浆（水泥砂浆）回填。隧道上覆土厚度最大约28m，最小约9m。区间隧道穿越地层大部分是中风化岩8、强风化岩7和微风化岩9，其次为全风化岩6和残积土层5-2，各种地层参数见表2。地层地下水主要为第四系空隙水与基岩裂隙水，地下水位为地表以下12m。表2 主要地层物理力学参数表岩土分层名称天然密度压缩模量粘聚力摩擦角无侧限抗压强度土的泊松比基床反力系数静止侧压力系数地基承载力标准值符号Es1-2cquKmK0fk单位g/cm3MPaKPaMPa/m1杂填土182302-1淤泥质土2.220.42100.72603-2冲、洪积砂层1.950.25200.331005-1残积土（可塑、稍密）1.

7、933.1520.711.059.70.30550.432205-2残积土（硬塑、中密）1.994.2340.017.31210.28700.393006岩石全风化带3.9337.016.71253507粉土（强风化）1.923.1670.530.42盾构穿越建筑物密集群地段自YDK17200至YDK17050，盾构进入建筑物密集群下施工。在此区段隧道穿过的地层主要为全风化（6）和残积土层（5-2）地层，隧道埋深2022m。盾构在此段地层施工时，为确保地表建筑物安全，根据地层状况，确定根据占隧道施工影响围数量较多的不利地层考虑土压力。隧道埋深以20m考虑，围岩以残积土层（5-2）地层考虑，水平

8、侧向力系数q取1/31/2，初步确定采用深埋隧道土压力计算土压。地层的水平侧向力为：水平侧向力= q=（1/31/2）1.792（1+0.1（6.3-5）kg/cm2=0.0490.074Mpa由于全风化泥质粉砂岩以及残积土层的透水性差，在考虑地层水压力时q 取0.1，图3 盾构穿越建筑物密集群地段沉降监测结果h=0.1120=0.2 kg/cm2=0.02 Mpa考虑0.0100.020Mpa的压力值作为调整值来修正施工土压力，即调整=0.0100.020Mpa。=0.0790.10 Mpa。采用此土压力值，盾构穿越该区段的地表沉降监测结果如图3所示：从监测结果可以看出，地表最大沉降-7.6

9、mm，远远小于合同规定的-30mm，同时少数点位在掘进过程有隆起现象，个别点隆起1.3mm。这说明在地质条件相对较好的地层之中，采用深埋隧道土压力计算土压土压力选择偏大，趋于保守。3盾构穿越地下人行通道根据现场施工调查，盾构在YDK16230位置穿越一座地下人行通道，此人行通道为火车站、汽车总站和市流花汽车站之间的连接通道。此位置的地层主要为强风化（7）和残积土层（5-2）、（5-1）地层，隧道埋深8m，人行通道距隧道3.5m。为保证盾构通过此段地层时的施工安全，计算施工土压力时，确定隧道埋深以8m考虑，围岩以残积土层（5-2）考虑，采用浅埋隧道的土压力计算方法计算土压。水平侧向力=z tan

10、2（45=1.998tan2（45-17.3/2）-20.40tan（45/2）=0.803 kg/cm2=0.0803 Mpa在残积土层中考虑地层水压力时q 取0.1，8=0.08 kg/cm2=0.008 Mpa=0.1010.111 Mpa。采用此土压力值，盾构在该段地层施工时的地表沉降监测结果如图4所示：施工完成后最终实测地表说明，施工过程采用浅埋隧道的土压力计算方法进行土压计算是合理的。2.4.2施工实例2盾构机穿越火车站站场越三区间右线隧道YCK16+745.5YCK16+910.5长165m区段穿越火车站站场的十四股轨道；左线ZCK16+768ZCK16+925.5长157.5m

11、区段穿越火车站站场的十四股轨道。隧道在此位置穿越的主要地层为中风化（8）地层和强风化（7）地层，隧道埋深1520m。在施工过程中，为了达到施工招标文件“盾构掘进通过火车站时，轨面沉降值不得超过10mm，两股钢轨水平高差不得超过4mm”及 “在任何情况下，最大隆起量不得超过+10mm”的地表沉降规定，确定根据地层状况和隧道周边施工环境，隧道埋深以20m考虑，围岩以强风化（7）地层考虑，采用深埋隧道的土压力计算土压。水平侧向力=q=（1/61/3）=0.0250.049 Mpa考虑到地表环境复杂，在计算土压力时水平侧向力=0.049 Mpa。在强风化泥质粉砂岩中，计算地层水压力时q 取0.05，h

12、=0.0520=0.1 kg/cm2=0.01 Mpa初步设定=水平侧向力水压力调整=0.0690.079Mpa考虑左右线施工的相互影响，左线土压比右线高0.010.02Mpa。盾构在穿越火车站站场时，沉降监测结果如图5、图6所示：盾构在施工完该段区间隧道后，最终实测地面最大沉降5.4mm，小于10mm的控制标准，与理论计算的地表最大沉降值6.9mm基本接近；两条钢轨面高差为1，小于4mm的施工要求，则说明在掘进过程中土压力的选择是科学合理的。3、盾构推力计算盾构的推力主要由以下五部分组成：式中：F1为盾构外壳与土体之间的摩擦力 ；F2为刀盘上的水平推力引起的推力F3为切土所需要的推力；F4为

13、盾尾与管片之间的摩阻力F5为后方台车的阻力，C为土的粘结力，C=4.5t/m2WC 、C为两环管片的重量（计算时假定有两环管片的重量作用在盾尾，当管片容重为2.5t/m3，管片宽度按1.5m计时，每环管片的重量为24.12t），两环管片的重量为48.24t考虑。C=0.34、盾构的扭矩计算盾构配备的扭矩主要由以下九部分组成。在进行刀盘扭矩计算时：M1为刀具的切削扭矩；M2为刀盘自重产生的旋转力矩M3为刀盘的推力荷载产生的旋转扭矩；M4为密封装置产生的摩擦力矩M5为刀盘前表面上的摩擦力矩 ；M6为刀盘圆周面上的摩擦力矩M7为刀盘背面的摩擦力矩 ；M8为刀盘开口槽的剪切力矩M9为刀盘土腔室的搅动力

14、矩a刀具的切削扭矩M1C：土的抗剪应力，C=C+Pdtg=4.5+14.52tg20=9.78t/m2hmax：刀盘每转的最大切削深度，hmax=8cm/转R0：最外圈刀具的半径，R0=3.14mb刀盘自重产生的旋转力矩M2M2=GRgG：刀盘自重，计算时取刀盘的自重为G=55t R：轴承的接触半径，计算时取为R=2.6m g：滚动摩擦系数，计算时取为g=0.004c刀盘的推力荷载产生的旋转扭矩M3M3=WpRgz Wp=Rc2PdWp：推力荷载 ；：刀盘封闭系数，=0.70 Rg：轴承推力滚子接触半径，Rg=1.25m ；Rc：刀盘半径，Rc=3.14 z：滚动摩擦系数，z=0.004 ；P

15、d：水平土压力，Pd=14.52t/m2d密封装置产生的摩擦力矩M4M4=2mF（n1Rm12+n2Rm22）m：密封与钢之间的摩擦系数，m=0.2；F：密封的推力，F=0.15t/mn1 、n2 ：密封数，n1=3 n2=3；Rm1、Rm2：密封的安装半径，Rm1=1.84m Rm2=2.26m；e刀盘前表面上的摩擦力矩M5刀盘开口率，=0.30；P：土层与刀盘之间的摩擦系数，P=0.15刀盘半径，R=3.14mf刀盘圆周面上的摩擦力矩M6M6=2R2BPZPR：刀盘半径，R=3.14m ；B：刀盘宽度，B=0.775mPZ：刀盘圆周土压力PZ=（Pe+P01+P1+P2）/4=（26.83+33.37+14.89+18.3）/4=23.35t/m2g刀盘背面的摩擦力矩M7M7=2/3（1-）R3P0.8PdM7=2/3（0.703.1430.150.814.52）=78.33tmh刀盘开口槽的剪切力矩M8C：土的抗剪应力，因碴土饱和含水，故抗剪强度降低，可近似地取C=0.01Mpa=1 t/m2，=5；C=C+Pdtg=1+14.52tg5=2.27 t/m2i刀盘土腔室的搅动力矩M9M9=2（R12R22）LCd1 ：刀盘支撑梁外径； d2 ：刀盘支撑梁径 L：支撑梁长度刀盘扭矩M为M1M9之和