UASB反应器的设计计算讲解Word文档格式.docx

1、0.5m/s,则进水渠道宽B1=0.17m,渐宽部分展开角a1取为20则 l1=2tga1=（0.41-0.17）2tg20=0.32l1-进水渠道间宽部位的长度，mL2-格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，mB栅槽总宽度，mB1进水渠道宽度，m进水渠展开角，度（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2=l1/2=0.32/2=0.16m（五）过栅水头损失（h1）k=3,=1.83（栅条断面为半圆形的矩形），v=0.6m/sho=（Sb）4/3V2gsin=1.83（0.010.01）=0.0240.629.8sin45h1=kh0=30.024=0.072h0-计算水头损失，m

2、h1-过格栅水头损失，mk-系数，水头损失增大倍数-形状系数，与断面形状有关格栅条宽度，mb-栅条间隙，m过栅流速，m/s-格栅倾角，度（六）栅槽总高度（H）取栅前渠道超高栅前槽高H1=h+h2=0.7m则总高度H=h+h1+h2=0.4+0.072+0.3=0.772（七）栅槽总长度（L）L=l1+l2+0.5+1.0+H1tg45=0.32+0.16+0.5+1.0+0.7=2.68H1-格栅前槽高，H1=hh2=0.4+0.3=0.7（八）每日栅渣量（W）W1=0.06m3/103m3 K2=1.0则W=K210000.08864001.5=0.27/d（采用机械清渣）-W1-栅渣量（m

3、3/103m3污水），取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值.取0.08K2-污水流量总变化系数.水质指标CODBODSS进水水质（mg/l）20001010350去除率（%）750出水水质（mg/l）1860939.3175第二节 调节沉淀池的设计计算啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物（ss）浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设计有沉淀池的泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达

4、到与不同时序的废水相混合的目的。水力停留时间T=6h;Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s,采用机械刮泥除渣。调节沉淀池的设计计算草图见下图2.2：25000三三24000三2.2 三三三三三三三三三三三（一）池子尺寸池子有效容积为：V=QT=2086=1248m3取池子总高度H=2.5m,其中超高0.5m,有效水深h=2m则池面积A=V/h=1248/2=624m3池长取L=35m,池宽取B=20m则池子总尺寸为LBH=35202.5（二）理论上每日的污泥量W=Q*（C0-C1）/1000（1-0.97）-设计流量，m3/dC0进水悬浮物浓度，mg/LC1出水悬浮物浓度，

5、mg/LP0污泥含水率，%W=5000*（350-175）/（1000*1000（1-0.97）=29.2m3/d（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸为500500，污泥斗倾角取6075908746593.9322.75则污泥斗的高度为：h2=（5-0.2）tg60=8.3136m污泥斗的容积V2=3h2（a12+a1a2+a22）=18.3136（202+200.5+0.52）=1136.88m3V总W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3第三节 UASB反应器的设计计算UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。

6、它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。（一）参数选取设计参数选取如下：容积负荷（Nv）6.0kgCOD/（m3d）；污泥产率0.1kgMLSS/kgCOD；产气率0.5m3/kgCOD（二）设计水质（三）设计水量Q5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s（一）反应器容积计算UASB有效容积：有效QS0NvS0进水COD含量,mg/lNv-容积负荷,kgCOD/（m3d）有效50001.860/6

7、.0=1550m3将设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好取水力负荷q0.8m3/（m2h）则 A=Qq208/0.8=260m2h=VA1550/260=6.0m采用4座相同的反应器则A1=4260/4=65m2D=4A1p（465/3.14）1/2=9.1mD=9.5m则实际横截面积为4 4=70.85m2实际表面水力负荷为q1=Q/A208/（470.85）=0.731.0故符合设计要求（二）配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个反应器设36个布水点（1）参数每个池子流量：208/452m3/h（2）设计计算布水系统设计计算草图见下图2.3：4630230三2.3UASB三三三三三三三三

8、三三圆环直径计算：每个孔口服务面积为:a=pD2/1.97m2a在13m2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1）内圈个孔口设计服务面积：S161.97=11.82m2折合为服务圆的直径为：4S111.82/3.14）1/2=3.9m用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布个孔口，则圆的直径计算如下：pd12S1d12S1（2=2.7m2）中圈S2=121.97=23.64m2折合成服务圆直径为：4（S1+S2）（11.82+23.64）/3.14）1/2=6.72m中间圆环直径计算如下：S2d2=5.49m3）外圈18服

9、务面积：S3=181.97=35.46m2折合成服务圈直径为：S3=9.50m外圆环的直径d3计算如下：S3d38.23m（三）三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图2.4：FCEIDb1b2三2.4UASB三三三三三三三三三三三（1）设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。（2）沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表

10、面负荷1.0m/h2）沉淀器斜壁角度设为50,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速2m/h4）总沉淀水深应大于1.5m5）水力停留时间介于1.52h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角50沉淀区面积为：A=1/4D2=1/43.149.52=70.85m2表面水力负荷为：q=Q/A=208/（470.85）=0.73符合设计要求。（3）回流缝设计h1=0.3m,h2=0.5m,h3=1.5m如图2.4所示：b1=h3/tgb1-下三角集气罩底水平宽度，m;-下三角集气罩斜面的水平夹角；h3-下三角集气罩的垂直高度，m;b1=1.

11、5tg50=1.26mb2=9.5-21.26=6.98m下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下 式计算：V1=Q1/S1Q1-反应器中废水流量，m3/h；S1-下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1=（208/4）/（3.146.982/4）=1.36m/hV12m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速（V2）可用下式计算：V2=Q1/S2，-上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=1.4m,上集气罩下底宽CF=7.8m则 DH=CDsin50=1.07DE=2DH+CF=21.07+7.8=9.94m=（CF+DE）CD/2=39.0m2则 V2=Q

12、1/S2=208/（439.0）=1.33m/h净水的,故取=0.02g/cm由斯托克斯工式可得气体上升速度为：Vbrg18m（r-g）d=（0.959.81（1.03-1.210-3）0.012）/（180.02）=0.266cm/s=9.58m/hVa=V2=1.33m/h则：VbVa=9.58/1.33=7.20,BCAB=2.18/0.64=3.41,故满足设计要求。（四）出水系统设计采用锯齿形出水槽，槽宽0.2m,槽高0.2m（五）排泥系统设计产泥量为：18600.750.1500010-3=697.5kgMLSS/d每日产泥量697.5kgMLSS/d，则每个USAB日产泥量174

13、.38kgMLSS/d,可用150mm排泥管，每天排泥一次。（六）理论上每日的污泥量W=5000*（175-22.75）/（1000*1000（1-0.98）=38.06m3/d（七）产气量计算每日产气量：0.510-3=3487.5m3/dSBR经处理后的废水,COD含量仍然很高,要达到排放标准,必须进一步处理,即采用好氧处理。结构简单，运行控制灵活，本设计采用个反应池，每个池子的运行周期为6h（1）污泥负荷率Ns取值为0.13kgBOD5/（kgMLSS（2）污泥浓度和SVI污泥浓度采用3000mgMLSS/L,SVI100（3）反应周期周期采用T=6h,反应器一天内周期数n=24/6=4

14、（4）周期内时间分配反应池数:N=6进水时间：T/N=6/6=1h反应时间：3.0h静沉时间：1.0h排水时间：0.5h（5）周期进水量Q0=QT24N=（50006）/（246）=208.3m3/s（二）设计水量水质设计水量为：Q=5000m3/d=208m3/h=0.058m3/s水质指标NH4-NTP进水水质（mg/l）406去除率（%）9565出水水质23.254.77.96设计水质见下表（一）反应池有效容积V1=nQ0S0XNs反应器一天内周期数Q0周期进水量,m3/sBODX污泥浓度,mgMLSS/L污泥负荷率208.3187.86）/（30000.13）=401.3m3（二）反应

15、池最小水量Vmin=V1-Q0=401.3-208.3=193m3（三）反应池中污泥体积Vx=SVIMLSSV1/106=1003000401.3/106=120.39VminVx,合格（四）校核周期进水量周期进水量应满足下式：Q0（1-MLSS/106）=（1-100401.3=280.91m3而Q0=208.3m3280.91m3 故符合设计要求（五）确定单座反应池的尺寸有效水深取5.0m,超高0.5m,则总高为5.5m,的面积为401.3/5=80.26m2设的长：宽=2：的池宽为：6.5m；池长为：13m.反应池的最低水位为：193/（6.513）=2.28m反应池污泥高度为：120.

16、39/（6.513）=1.42m2.28-1.42=0.86m可见，SBR最低水位与污泥位之间的距离为0.86m,大于0.5m的缓冲层高度符合设计要求。（六）鼓风曝气系统（1）确定需氧量O2由公式：O2=aQ（S0-Se）+bXvVa-微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kgQ -污水设计流量，m3/dSe出水b-微生物通过内源代谢的自身氧化Xv单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量,kg/m3a=0.5,b=0.15；=9.393mg/L；Xv=f=0.753000=2250mg/L=2.25kg/m3；V=6V1=6401.3=2407.8m3代入数据可得：O2=0.5（18

17、7.86-9.393）/1000+0.152.252407.8=1258.8kgO2/d供氧速率为：R=O2/24=1258.8/24=52.45kgO2/h（2）供气量的计算SX-1型曝气器，曝气口安装在距池底0.3m高处，淹没深度为4.7m，计算温度取25。该曝气器的性能参数为：Ea=8%，Ep=2kgO2/kWh；服务面积1-3m2；供氧能力20-25m3/h个；查表知氧在水中饱和容解度为：Cs（20）=9.17mg/L，Cs（25）=8.38mg/L扩散器出口处绝对压力为：P+9.8103=1.013105+9.8=1.47105pa空气离开反应池时氧的百分比为：Ot21（1-EA79

18、= 21（1-0.08）=19.65%反应池中容解氧的饱和度为：Csb（25）=Cs（25）（Pb/（2.026105）+Ot/42）=8.38（1.47105/2.026105+19.65/42）=10.0mg/LCsb（20）=Cs（20）=9.17=10.9mg/L=0.85,=0.95,C=2,=1,20时，脱氧清水的充氧量为：R0=RCsb（20）/a（brCsb（25）-C）1.24（25-20）=28.8610.9/0.85（0.9510.0-2）1.245=43.8供气量为：Gs=R0/0.3Ea=43.8/（0.3=1826m3/h=30.43m3/min（3）布气系统的计算

19、反应池的平面面积为：6.513.06=507m2每个扩散器的服务面积取1.7m2,则需507/1.7=299个。299个扩散器，每个池子需布气系统设计如下图2.5：三2.5SBR三三三三三三三三三三三（4）空气管路系统计算按的平面图，布置空气管道，在相邻的两个池的隔墙上设一根干管，共五根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共条配气竖管。则每根配气竖管的供气量为：18265365.2m3h本设计每个池内有个空气扩散器则每个空气扩散器的配气量为：36.52m3选择一条从鼓风机房开始的最远最长管路作为计算管路，在空气流量变化处设计算节点。空气管道内的空气流速的选定为：干支管为1015m/s；通向空气扩散器的竖管、小支管为45m/s；空气干管和支管以及配气竖管的管