12号楼脚手架文档格式.docx

1、大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处四川成都市，基本风压0.3kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）:0

2、.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150；安全设施与安全网（kN/m2）:0.005；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）:120.00；立杆基础底面面积（m2）:0.20；地基承载力调整系数:1.00。大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均

3、布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.9/（2+1）=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/（2+1）=0.9kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.0

4、80.1721.52+0.101.261.52 =0.314kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.101.52-0.1171.52 =-0.37kN选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.314106,0.37106）/5080=72.835N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =72.835N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=（0.677q1l4 + 0.990q2l4

5、）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.14315004/（1002.06105121900）+0.9900.9121900）=1.992 mm；大横杆的最大挠度 1.992 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯

6、矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：1.5/（2+1）=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.5/（2+1） =1.350kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.058+0.158）+1.4 1.35=2.148kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0380.92/8=0.005kN集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.1480.9/3=0.644kNm ；最大

7、弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.649kN最大应力计算值 =M / W=0.649106/5080=127.776N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =127.776N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=59004/（384121900）=0.013 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.35=1.565kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算

8、公式如下:pmax=Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax=1565.1900（39002-49002/9 ） /（72121900）=1.613 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.013+1.613=1.626 mm；小横杆的最大挠度为 1.626 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

9、力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0380.9/2=0.017kN； P3=0.351.5/2=0.236kN；1.5 /2=2.025kN；荷载的设计值: R=1.2（0.058+0.017+0.236）+1.42.025=3.208kN；R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静

10、荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+（1.502/2）0.038/1.8019.80=3.105kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3513（0.9+0.3）/2=4.095kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.151.5/2=1.462kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.00519.8=0.148kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.81

11、1kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=32/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.28.811+ 0.851.44.05= 15.392kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.811+1.44.05=16.243kN；立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0=0.3kN/m2； z - 风

12、荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.30.740.214=0.033kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 0.0331.82/10=0.019kN考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=15.392kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A） fN=N= 16.243kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；

13、计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=15392.268/（0.186489）+192

14、33.044/5080=173.017N/mm2；立杆稳定性计算 =173.017N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=16242.768/（0.186489）=178.582N/mm2；立杆稳定性计算 =178.582N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - （1.2NG2k + 0.851.4（NQk + MwkA/W）/1

15、.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.706kN；活荷载标准值 ：NQ=4.05kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40.85）=0.019 /（1.4 0.85）=0.016kNHs =（ 0.1864.8910-4205103-（1.25.706+0.85（4.05+0.1861000.016/5.08）/（1.20.125）=44.301 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.3.6条脚手架搭设高度

16、Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /（1+0.001Hs）H=44.301 /（1+0.00144.301）=42.422 m；H= 42.422 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =42.422 m。脚手架单立杆搭设高度为19.8m，小于H，满足要求！连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.3，0=0.7 0.920.2140.3=0.041kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢

17、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=0.938kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 5.938kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949103=95.133kN；Nl=5.938 Nf=95.133,连墙件的设计计算满

18、足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ；立杆基础底面的平均压力：p=N/A =76.961 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=76.961kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！（二）普通型钢悬挑脚手架搭设和计算书立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，

19、立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；取双扣件抗滑承载力调整系数 0.75；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用膨胀螺栓连接；施工均布荷载（kN/m2）:3.000；每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.300；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:脚手板铺设层数:10 层；竹笆片脚手板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.5m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）:16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 悬挑脚手架示意图钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝

20、绳与墙距离为（m）:3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。P2=0.30.9/（2+1）=0.09kN/m ；0.09=0.154kN/m；0.1541.52 =0.311kN1.52 =-0.366kN =Max（0.311106,0.366106）/5080=72.047N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =72.047N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；0.128121900）=1.972 mm；大横杆的最大挠度 1.972 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！1.5/（2+1）=0.135kN；（0.058+0.135）+1.4 1.35=2.121kN；Mpmax=2.1210.9/3=0.636kN最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.641kN