番禺11号公路跨线桥连续箱梁满堂支架计算Word格式文档下载.docx

1、1）=52 （KN/）由于钢管布置为50cm30cm，则单根承载力为：52 KN/0.50.3=7.8 （KN/根）2、底模及内模构造荷载 取q2=5KN/ 3、扣件式钢管支架自重（按9m 高度计算）a、立杆自重（采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q31=0.0384KN/m9m=0.313 （KN/根）b、可调托座q32=0.045KN/m1 个=0.045 （KN/根）c、横杆自重q33=0.0384KN/m80.8=0.246 （KN/根）d、扣件自重直角扣件: q34=0.0132KN/m（82+3）个=0.251 （KN/根）对接扣件: q35=0.0184KN/m

2、1 个=0.0184 （KN/根）所以扣件式钢管支架自重: q3= q31+ q32+ q33+ q34+ q35=0.313+0.045+0.246+0.251+0.184=1.039 （KN/根）4、施工活荷载（参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ ） q4=5KN/ 5、单根钢管设计轴向力荷载组合：施工恒载:NGK=（q1+ q2）0.3+ q3=（ 52+5）0.3+1.039=9.589 （KN/根）活荷载: NQK= q40.3=50.3=0.75 （KN/根）轴向力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.29.589+1

3、.40.75=12.557 （KN/根）6、钢管支架的稳定性检算单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=l0/i=（h+2a）/i=（120+240）/1.58=127查得=0.412N/（A）= 12557 /（0.412318）=95.84 MPa164Mpa（其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数）根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/95.84=1.7，其中未计算剪刀撑重量。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管

4、均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：12.557KN/根单个扣件受力为：12.557/3=4.2 KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/4.2=1.9 。（二）次不利荷载位置计算距墩轴线1米为次不利荷载位置，该位置渐变长度为5.3m，与跨中截面相接，按最大荷载对该位置进行支架检算，仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：122.0-（2.0-0.50-0.75）（12-0.82-1.0）=16.95 1、支

5、架布置以6030cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计16.95261=440.7 KNq1=440.7 （KN /m）/12m=36.725KN/由于钢管布置为60cm 36.725KN/0.60.3=6.611KN/根2、底模及内模构造荷载q2=5KN/ m23、扣件式钢管支架自重（按9m 高度计算）a、立杆自重（采用48q31=0.0384KN/m9m=0.3132KN/根b、可调托座1 个=0.045KN/根c、横杆自重q33=0.0384KN/m（0.6+0.3）=0.276 KN/根d、扣件自重2+3）个=0.251 KN/根1 个=0.0184KN/根=0.313+0.

6、045+0.276+0.251+0.184=1.069 KN/根4、施工活荷载（参照规范4.2.2 表中结构脚手架施工均布活荷载标准值，以3KN/ 计，基于安全考虑，取5KN/ ）q4=5KN/ 5、荷载组合施工恒载：0.6+ q3=（ 36.725+5）0.3+1.069=8.58KN/根活荷载：NQK= q40.3=0.9 KN/根 N=1.2 NGK+1.4NQK8.58+1.40.9=11.556KN/根单根钢管截面面积（按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）： A）= 11556 /（0.412=88.2 MPa164Mpa （Q235 钢管容许应力205Mpa80，80%为旧管

7、疲劳折减系数）根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/88.2=1.8，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。7、扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：11.556 KN/根单个扣件受力为：11.556/3=3.9 KN/个根据8/3.9=2.0 。（三）、一般不利荷载位置计算中跨中部为一般不利位置仍按箱梁底宽计算，该断面面积为：2.0-（2.0-0.47）（12-0.453）+（0.80.252）+（0.252）=8.23

8、，该位置长度为22.8m。60cm 布置考虑,钢筋砼重量以26KN/ m3 计8.231=213.98KNq1=213.98 （KN /m）/12m=17.832KN/60cm，则 17.832KN/0.6=6.419KN/根（0.6+0.6）=0.369 KN/根=0.313+0.045+0.369+0.251+0.184=1.162 KN/根=（ 17.832+5）0.6+1.162=9.382KN/根0.6=50.6=1.8 KN/根9.382+1.41.8=13.778 KN/根A）= 13778 /（0.412=105.2 MPa164Mpa（Q235 钢管容许应力205Mpa根据以

9、上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/105.2=1.5，其中未计算剪刀撑重量、风力和混凝土倾倒冲击力的影响。13.778 KN/根13.778/3=4.6 KN/个8/4.6=1.7 。四、纵横木楞力学验算纵横向木楞采用1010cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取职，抗弯允许应力fm=13（N/m）, 顺纹抗剪fv=1.4（N/m），横纹局部承压fc90=2.9（N/m），弹性模量E=10000（N/m），露天折减系数为0.9，在生产性高温影响下，木材表面温度达4050折减系数为0.8。A=100cm2,I=833cm4,Wa =167cm3 。（一）最不利荷载位置

10、计算1、箱梁混凝土荷载：支架布置以50q1= 624KN/（122、施工荷载a、底模及内模构造荷载取 q2=5KN/ m2 b、其他活荷载 取 q4=5KN/ 3、荷载组合，由于钢管布置为50cmq=q1+q2+q4=（52+5+5）0.3=18.6 （KN/m） 即 q=18.61000 =1.86104 （N/m） 4、木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.861040.52/8=581.3 （Nm）5、弯应力m=M/Wa=581.3/（167/1000000）=3.48106 （N/） 即 m =3.48106/1000000 =3.48（N/m）fm=9.36（N/m） 其中： fm=

11、130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/3.48=2.68 6、局部承压力荷载： q0.5/2=1.860.5/2=4650 （N）成压应力：4650/（100100）=0.465（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2）其中：fc90=2.90.80.9=2.088（N/mm2）安全系数：2.088/0.465=4.47、剪应力验算 荷载：4650 （N） 剪应力：100）=0.465 （N/ mm2） fv=1.008 （N/m） fv=1.40.9=1.008 （N/m）1.008/0.465=2.11、支架布置以6030cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计

12、q1=440.7 （KN /m）/12m=36.725 KN/3、荷载组合，由于钢管布置为60cmq=q1+q2+q4=（36.725+5+5）0.3=14.02 （KN/m）即 q=14.02 =1.402Mmax=ql2/8=1.4020.62/8=630.9 （Nm=M/Wa=630.9/（167/1000000）=3.778 即 m =3.778106/1000000 =3.778（N/m）fm=9.36（N/m）9.36/3.778=2.40.6/2=1.4020.6/2=4206 （N）4206/（100100）=0.421（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2）2.08

13、8/0.421=4.94206 （N）100）=0.421 （N/ mm2） fv=1.008 （N/m） 1.008/0.421=2.3（三）一般不利荷载位置计算1、支架布置以5060cm 布置考虑，钢筋砼重量以26KN/ m3 计1=215.8 KNq1=215.8 （KN /m）/12m=17.98 KN/q=q1+q2+q4=（17.98+5+5）0.6=16.788 （KN/m）即 q=16.788 =1.788Mmax=ql2/8=1.7880.62/8=804.6 （Nm=M/Wa=804.6/（167/1000000）=4.818 即 m =4.818 =4.818（N/m）f

14、m=9.36（N/m）9.36/4.818=1.90.6/2=1.7880.6/2=5364 （N）5364/（100100）=0.536（N/mm2） fc90=2.088（N/mm2）2.088/0.536=3.85364 （N）100）=0.5364 （N/ mm2） fv=1.008 （N/m） 1.008/0.4740=2.0五、地基承载力计算按最不利位置计算荷载组合，单根钢管轴向力为： 荷载组合：=12.557 KN/根 （KN/根）由于钢管以5030cm 布置，单位面积荷载为：12.557/（0.50.3）=83.7 （KN/）即为：83.71000/（10001000）=0.0

15、84 （N/m） 或： 83.71000/（9.8100100）=0.85 （kg/cm2） 通过处理地基，承载力可以满足要求。六、跨公路门架计算第三联第14跨跨番禺11号公路，路面净宽12m ，与桥轴线左交角65o，路面纵坡约2% ，桥两边缘范围内高差0.8m ，半幅0.4m 。门架设计初步拟定：大梁用9m长45号工字钢，跨度按8m设计，立柱用400mm直缝焊接钢管，壁厚8mm，高度4，5m ，立柱上横梁用32号槽钢2根扣面焊接成矩形截面。门架立柱地梁初步拟定80cm80cm 截面C25混凝土梁，基础120cm40cm截面C20混凝土基础。（一）、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形

16、式，在梁肋板的位置最重，梁高为2.0m。对梁肋下工字钢进行检算：1、丛梁布置以支架对应30cm间距考虑,钢筋砼重量以26KN/m3 计每单位面积重量为： 226=52 （KN/）由于丛梁布置间距为30cm，则则单根工字钢承重荷载为：q1=52 KN/0.3=15.6 （KN/m）3、扣件式钢管支架重（支架布置60cm30cm布置，高度1m，2层纵横水平杆，一个顶托）a、一处立杆重（采用481m=0.0384 （KN/1处）1 个=0.045 （KN/1处）c、横杆重20.9=0.69 （KN/1处）d、扣件重 q34=0.0132KN/个2个=0.251 （KN/1处）所以扣件式钢管支架重: q3= q31+ q32+ q33+ q34=0.0384+0.045+0.069+0.251=0.4034 （KN/根）5、工字钢自重 q5=6、单根工字钢承受荷载：NGK=q1+ q20.3+ q3 /0.6+ q5=52+50.3+0.4034/0.6+=53.422 （KN/m）0.3=0.9 （KN/m）每米荷载：53.422+1.4=65.366 （KN/m）