金域华庭核心筒土方开挖施工方案文档格式.docx

1、（三）各岩土层有关力学参数表具体详见下表：各岩土层有关力学参数表地层代号序号名称承载力特征值fak（kPa）压缩模量（Es1-2）（MPa）土的天然重度（kN/m3）凝聚力C内摩擦角度Qml填土18.089Qal1淤泥质土802.217.2742粉质粘土1405.018.928153中粗砂1805.319.325Qel砂质粘性土2205.519.22922Z1全风化花岗片麻岩28015.52强风化fa=550kPa3、施工方法的选择（一）基坑支护根据现场实际情况，结合我公司现有的施工机具，决定选用拉森钢板桩进行支护，拉森钢板桩长度选用12m，规格为400*80*8mm。支护钢板桩距离CT10边

2、缘1000mm。根据设计验算，如果就在原地面开始打入拉森钢板桩，不能满足要求，必须先对基坑周边的土方进行卸载处理，即按1:1放坡卸载1000厚的土方，然后再行打入钢板桩，即可满足验算要求。拉森钢板桩的布置具体详见下图。（2）土方开挖机具的选择由于本基坑的开挖属于桩间土开挖，结合开挖深度（3.6m）及宽度，以及施工工期的要求，选用KOMARSU120型反铲挖土机，最大挖深5m，斗容量0.7m3，挖斗宽度0.6m。运输车选用12m3自卸车。（3）土方开挖的方式本基坑的土方开挖采用坑端开挖、坑端运土的方式，挖土机在 开挖时分段不分层，一次开挖到位（预留200mm人工清底），分段的宽度以挖土机回转半径

3、内（约3m）能挖到底为宜。坑边不堆放土方，挖土机和自卸汽车可以进入拟开挖的即可范围内。具体详见下图。（四）承台砖胎模由于本承台开挖深度较大，且场地土为回填土，故选用的砖胎模厚度为500mm,材质为MU7.5灰砂砖，砂浆为MU7.5水泥砂浆。4、施工方法（1）施工顺序 测量放线压入拉森钢板桩土方开挖降排水砖胎模砌筑拔出钢板桩土方回填至底板底。（一）基坑土方开挖的施工方法本基坑的土方开挖施工方法具体参见已编制的承台土方开挖方案，本初不在赘述。（2）基坑钢板桩支护的施工方法1、本基坑支护的具体大样图如下所示。2、拉森钢板桩的施工机械及材料用量拉森钢板桩采用反铲挖土机换掉挖土斗，换装钢板桩夹具，挖土机

4、型号为小松300型，数量一台。12m长拉森钢板桩数量为：260条。3、施工方法（1）测量放线根据坐标定位及本方案的平面图，测设处钢板桩的位置线，并采用木桩和白灰做出标记。（2）压入钢板桩根据已测设好的位置线，将拉森钢板桩逐条压入土内。压入钢板桩是要注意保持垂直度、轴线偏差、桩顶标高等。压入钢板桩时，遇到地下障碍物（如下埋的石块、砼块等）时，压桩机要打开震动，震碎障碍物；如遇较大且坚硬的石块，尽量采用挖除的方法处理，难以挖除处理时，则将钢板桩向外转角或弧形通过，避开障碍物。（3）拔出钢板桩咋基坑土方开挖完成，且砖胎模砌筑完成后，拔出钢板桩。拔出钢板桩的设备仍然为压桩机，拔桩是开启震动，缓慢拔出。

5、注意咋拔桩时不要碰撞砖胎模，尽量避免土方坍塌压塌砖胎模。5、质量控制本基坑开挖的质量控制体系必须在本项目的整体质量控制体系内运行，其运行体系此处不赘述。土方开挖的质量验收标准在承台土方开挖方案中已编制，此处不赘述，严格按此标准执行即可。拉森钢板桩的质量标准具体详见下表。垂直度桩顶标高位移1%100mm六、钢板桩的施工中遇到的问题及处理： 由于场地内地质结构复杂（属于杂填土），钢板桩打拔施工中常遇到一些难题，常采用如下几点办法解决： 桩过程中有时遇上大的块石或其它不明障碍物，导致钢板桩打入深度不够，采用转角桩或弧形桩绕过障碍物。 钢板桩杂填土地段挤进过程中受到石块等侧向挤压作用力大小不同容易发生

6、偏斜，采取以下措施进行纠偏：在发生偏斜位置将钢板桩往上拔l.0m2.0m，再往下压进，如此上下往复振拔数次，可使大的块石被振碎或使其发生位移，让钢板桩的位置得到纠正，减少钢板桩的倾斜度。 钢板桩沿轴线倾斜度较大时，采用异形桩来纠正，异形桩一般为上宽下窄和宽度大于或小于标准宽度的板桩，异形桩可根据据实际倾斜度进行焊接加工；倾斜度较小时也可以用卷扬机或葫芦和钢索将桩反向拉住再锤击。 在基础较软处，有时发生施工当时将邻桩带入现象，采用的措施是把相邻的数根桩焊接在一起，并且在施打当桩的连接锁口上涂以黄油等润滑济减少阻力。七、文明施工措施 1、完善技术和操作管理规程，确保邻近建筑物及管线的安全。2、采取

7、各种措施降低施工噪声，尽量避开夜间22:00时以后施工扰民。3、车辆出场地要对车轮进行冲洗干净，保证车轮干净上路；对车载土进行覆盖，避免洒漏。4、现场设立专职调度，对运土车辆进行合理安排，保证施工的顺利进行。5、成立专门的清洁班，每天对施工场地施工道路及相接的市政道路进行清洁维护。八、应急措施 1、在施工过程中要加强对拉森钢板桩的位移观测，观测点设置在每条边的中间位置。 2、如发现在土方开挖过程中，发现出现较大位移及其他异常情况时，要及时向上级汇报，并立即停止施工，所有人员和设备撤出基坑范围10m以外。 3、钢板桩出现大的位移时，采取加水平斜角撑的方法进行加固处理，即在每个边咋角部采用I16#

8、工字钢，长度为6m，进行焊接加固，焊缝高度8mm满焊。具体如下图所示。4、在挖土过程中，要保持降排水，始终保持地下水位位于基坑底部以下500mm处。发现水位异常上涨时，要立即停止施工，撤离所有机械和人员毛病立即上报处理。具体处理方法为，在本基坑四周边增设降水井点（每边增设一个），加强降水工作，待地下水位降至底板以下500mm后方能继续施工。九、附件：拉森钢板桩支护计算书悬臂支护结构设计计算书 计算依据： 1、建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012 2、建筑施工计算手册江正荣编著 3、实用土木工程手册第三版杨文渊编著 4、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 5、土力学与地基基础 一、参数

9、信息 1、基本参数支护桩材料拉森钢板桩支护桩间距ba（m）通长支护桩嵌入土深度ld（m）9.4基坑开挖深度h（m）2.6基坑外侧水位深度ha（m）3.2基坑内侧水位深度hp（m）0.5支护桩在坑底处的水平位移量（mm）12地下水位面至坑底的土层厚度D1（m）基坑内外的水头差h（m）0.9 2、土层参数土层类型土厚度h（m）土重度（kN/m3）粘聚力c（kPa）内摩擦角（）饱和土重度sat（kN/m3）水土分算101820否淤泥1.5粘性土19.9 3、荷载参数类型荷载q（kpa）距支护边缘的水平距离a（m）垂直基坑边的分布宽度b（m）平行基坑边的分布长度l（m）作用深度d（m）满布荷载3/条形

10、局部荷载3.52矩形局部荷载56 4、计算系数结构重要性系数01综合分项系数F1.25嵌固稳定安全系数Ke1.2圆弧滑动稳定安全系数Ks1.3流土稳定性安全系数Kf1.1 二、土压力计算土压力分布示意图附加荷载布置图 1、主动土压力计算 1）主动土压力系数 Ka1=tan2（45- 1/2）= tan2（45-9/2）=0.729； Ka2=tan2（45- 2/2）= tan2（45-9/2）=0.729； Ka3=tan2（45- 3/2）= tan2（45-9/2）=0.729； Ka4=tan2（45- 4/2）= tan2（45-9/2）=0.729； Ka5=tan2（45- 5/

11、2）= tan2（45-4/2）=0.87； Ka6=tan2（45- 6/2）= tan2（45-15/2）=0.589； 2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-2m H1=0h0+q1/i=0+3/18=0.167m Pak1上 =1H1Ka1-2c1Ka10.5=180.1670.729-280.7290.5=-11.47kN/m2 Pak1下 =1（h1+H1）Ka1-2c1Ka10.5=18（2+0.167）0.7290.5=14.774kN/m2 第2层土：2-3.2m H2=1h1+q1+q1b1/（b1+2a1）/i=36+3+1.75/18=2.264m Pak2上

12、 =2H2Ka2-2c2Ka20.5=182.2640.7290.5=16.047kN/m2 Pak2下 =2（h2+H2）Ka2-2c2Ka20.5=18（1.2+2.264）0.7290.5=31.794kN/m2 第3层土：3.2-5m H3=2h2+q1+q1b1/（b1+2a1）/sati=57.6+3+1.75/20=3.118m Pak3上 =sat3H3Ka3-2c3Ka30.5=203.1180.7290.5=31.799kN/m2 Pak3下 =sat3（h3+H3）Ka3-2c3Ka30.5=20（1.8+3.118）0.7290.5=58.043kN/m2 第4层土：5

13、-10m H4=3h3+q1+q1b1/（b1+2a1）+q1b1l1/（b1+2a1）（l1+2a1）/sati=93.6+3+1.75+0.909/20=4.963m Pak4上 =sat4H4Ka4-2c4Ka40.5=204.9630.7290.5=58.7kN/m2 Pak4下 =sat4（h4+H4）Ka4-2c4Ka40.5=20（5+4.963）0.7290.5=131.6kN/m2 第5层土：10-11.5m H5=4h4+q1+q1b1l1/（b1+2a1）（l1+2a1）/sati=193.6+3+0.909/19.2=10.287m Pak5上 =sat5H5Ka5-2

14、c5Ka50.5=19.210.2870.87-270.870.5=158.776kN/m2 Pak5下 =sat5（h5+H5）Ka5-2c5Ka50.5=19.2（1.5+10.287）0.870.5=183.832kN/m2 第6层土：11.5-12m H6=5h5+q1+q1b1l1/（b1+2a1）（l1+2a1）/sati=222.4+3+0.909/19.9=11.372m Pak6上 =sat6H6Ka6-2c6Ka60.5=19.911.3720.589-2280.5890.5=90.314kN/m2 Pak6下 =sat6（h6+H6）Ka6-2c6Ka60.5=19.9（

15、0.5+11.372）0.5890.5=96.175kN/m2 3）水平荷载 临界深度：Z0=Pak1下h1/（Pak1上+ Pak1下）=14.7742/（11.47+14.774）=1.126m； 第1层土 Eak1=0.5Pak1下Z0ba=0.514.7741.1260.01=0.083kN； aa1=Z0/3+h2=1.126/3+10=10.375m； 第2层土 Eak2=h2（Pa2上+Pa2下）ba/2=1.2（16.047+31.794）0.01/2=0.287kN； aa2=h2（2Pa2上+Pa2下）/（3Pa2上+3Pa2下）+h3=1.2（216.047+31.794

16、）/（316.047+331.794）+8.8=9.334m； 第3层土 Eak3=h3（Pa3上+Pa3下）ba/2=1.8（31.799+58.043）0.01/2=0.809kN； aa3=h3（2Pa3上+Pa3下）/（3Pa3上+3Pa3下）+h4=1.831.799+58.043）/（331.799+358.043）+7=7.812m； 第4层土 Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）ba/2=5（58.7+131.6）0.01/2=4.758kN； aa4=h4（2Pa4上+Pa4下）/（3Pa4上+3Pa4下）+h5=558.7+131.6）/（358.7+3131.6）+2=4

17、.181m； 第5层土 Eak5=h5（Pa5上+Pa5下）ba/2=1.5（158.776+183.832）0.01/2=2.57kN； aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/（3Pa5上+3Pa5下）+h6=1.5158.776+183.832）/（3158.776+3183.832）+0.5=1.232m； 第6层土 Eak6=h6（Pa6上+Pa6下）ba/2=0.5（90.314+96.175）0.01/2=0.466kN； aa6=h6（2Pa6上+Pa6下）/（3Pa6上+3Pa6下）=0.590.314+96.175）/（390.314+396.175）=0.247m； 土压力

18、合力： Eak=Eaki=0.083+0.287+0.809+4.758+2.57+0.466=8.973kN； 合力作用点： aa= （aaiEaki）/Eak=（10.3750.083+9.3340.287+7.8120.809+4.1814.758+1.2322.57+0.2470.466）/8.973=3.682m； 2、被动土压力计算 1）被动土压力系数 Kp1=tan2（45+ 1/2）= tan2（45+9/2）=1.371； Kp2=tan2（45+ 2/2）= tan2（45+9/2）=1.371； Kp3=tan2（45+ 3/2）= tan2（45+4/2）=1.15；

19、Kp4=tan2（45+ 4/2）= tan2（45+15/2）=1.698；2.6-3.1m=0h0/i=0/18=0m Ppk1上 =1H1Kp1+2c1Kp10.5=1801.371+21.3710.5=18.734kN/m2 Ppk1下 =1（h1+H1）Kp1+2c1Kp10.5=18（0.5+0）1.3710.5=31.073kN/m23.1-10m=1h1/sati=9/20=0.45m Ppk2上 =sat2H2Kp2+2c2Kp20.5=200.45 Ppk2下 =sat2（h2+H2）Kp2+2c2Kp20.5=20（6.9+0.45）1.3710.5=220.271kN/

20、m2=2h2/sati=147/19.2=7.656m Ppk3上 =sat3H3Kp3+2c3Kp30.5=19.27.6561.15+21.150.5=184.058kN/m2 Ppk3下 =sat3（h3+H3）Kp3+2c3Kp30.5=19.2（1.5+7.656）1.150.5=217.178kN/m2=3h3/sati=175.8/19.9=8.834m Ppk4上 =sat4H4Kp4+2c4Kp40.5=19.98.8341.698+21.6980.5=371.475kN/m2 Ppk4下 =sat4（h4+H4）Kp4+2c4Kp40.5=19.9（0.5+8.834）1.

21、6980.5=388.37kN/m2 Epk1=bah1（Pp1上+Pp1下）/2=0.010.5（18.734+31.073）/2=0.125kN； ap1=h1（2Pp1上+Pp1下）/（3Pp1上+3Pp1下）+h2=0.518.734+31.073）/（318.734+331.073）+8.9=9.129m； Epk2=bah2（Pp2上+Pp2下）/2=0.016.9（31.073+220.271）/2=8.671kN； ap2=h2（2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下）+h3=6.931.073+220.271）/（331.073+3220.271）+2=4.584m

22、； Epk3=bah3（Pp3上+Pp3下）/2=0.011.5（184.058+217.178）/2=3.009kN； ap3=h3（2Pp3上+Pp3下）/（3Pp3上+3Pp3下）+h4=1.5184.058+217.178）/（3184.058+3217.178）+0.5=1.229m； Epk4=bah4（Pp4上+Pp4下）/2=0.01（371.475+388.37）/2=1.9kN； ap4=h4（2Pp4上+Pp4下）/（3Pp4上+3Pp4下）=0.5371.475+388.37）/（3371.475+3388.37）=0.248m； Epk=Epki=0.125+8.671+3.009+1.9=13.705kN； ap= （apiEpki）/Epk=（9.1290.125+4.5848.671+1.2293.009+0.2481.9）/13.705=3.288m； 3、基坑内侧土反力计算-1/2）= tan2（45-9/2）=0.729；-2/2）= tan2（45-9/2）=0.729；-3/2）= tan2（45-4/2）=0.87；-4/2）= tan2（45-15/2）=0.589； Psk1上 =（0.212-1+c1）h0（1-h0/ld）