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1、（蜿蜒型河道 Z勺为24 ,较为顺直的过渡性河段约为 812，游荡型河道 z约为2030 ）2.护岸结构设计2.1.护岸顶咼程确定根据堤防工程设计规范 （GB50286-2013 ）（以下简称堤防规范 ）要求，堤顶高程为设计洪水位加超高值确定。堤顶超高按下式计算：丫堤顶超咼（m）;R设计波浪爬高（m）； e设计风壅水面高度 （m）；A安全加高（m）。a）当斜坡坡率m 1.55.、H / L 0.025时，设计波浪爬高R可按下式计算R =pRp为累积频率为 P的波浪爬高（m）；Kv为经验系数，可根据风速 V （ m/s ）、堤前水深 d（m）、重力加速度 g（m/s 2 ）组成的2% ；5级堤防

2、按不允许越无维量V / .gd确定;Kp 为爬咼累积频率换算系数，对不允许越浪的堤防，爬咼累积频率取 m 斜坡坡率；H 堤前波浪的平均波高 （m）;L 堤前波浪的平均波长（ m ）；a斜坡坡脚。有关风浪的要素按堤防工程设计规范中的有关规定计算；b） 设计风雍增水高度 e按下式计算:2KV F be= cos2gde 计算点的风壅水面高度 （m）；K 综合摩阻系数，取 K=3.6 X10-6 ；V设计风速，按计算波浪的风速确定；F 由计算点逆风向量到对岸的距离（ m ）；D 水域的平均水深（ m ）；B风向与垂直于堤轴线的法线的夹角（ 。c） 安全加高的选取安全加高 A查堤防工程设计规范 （GB

3、50286 2013）表3.2.1浪考虑安全加高为 0.5m。2.2.护坡厚度的确定C20混凝土护面的防护厚度采用下面公式计算 :t混凝土护面厚度（m）n系数，对开缝混凝土板可取 0. 075 ,（现浇混凝土板每 10m设一道伸缩缝）；对上部为开缝板、下部为闭缝板可取 0.10。H 计算波浪高（ m ），取Hi%。查表并计算得 Hi% =0.25m ；rb混凝土板的重度（ kN/m 3），取24kN/m 3 ；r 水的重度，取 10kN/m 3 ；L波长（m ），L平均=3.46m ；B 沿斜坡方向的护面板长度（ m ）;m 斜坡坡率，m=2.0经计算，t=0.12m。工程区治理河段护岸考虑了

4、磨损年限、 冻融循环、 抗腐蚀耐久性等综合因素， 并参考当地已建护岸工程经验，采用 C20砼预制铰接式生态护坡厚度采用 0.12m。2.3.坡脚确定除河床基岩出露的河段外， 其它河（GB50286-2013 ）中平顺护岸通过计算局部冲刷深度来确定具体的防冲护砌范围， 段护岸的护脚局部冲刷深度计算采用堤防工程设计规范 冲刷深度计算公式，按设计洪水位进行局部冲刷深度计算。2.3.1.冲刷深度nUcphs H。 u 1L chs局部冲刷深度（m ）；Ho冲刷处的水深（ m ）;U cp 近岸垂线平均流速（ m/s ）;Uc泥沙的启动流速（ m/s）；粘性与沙质河床采用张瑞瑾公式计算，卵石河床采用长江

5、科学院公式计算；n与防护岸坡在平面上的形状有关，本次取 n=1/4。张瑞瑾公式:长江科学院公式 :长江科学院的起动公式计算d50河床的中值粒径（ m）；Ho 行进水流水深（m ）;rs，r 分别为泥沙与水的重度（ KN/m 3），g为重力加速度（ m/s 2），Ucp 的计算应符合下列规定：U 行近流速（m/s ）;n水流流速分配不均匀系数，根据水流流向与岸坡交角 a角查表。表 水流流速不均匀系数表a1.25 满足规范要求，护坡稳定。2.5.2.边坡内部稳定计算般不稳定破坏发生在枯水期，护坡体和岸坡是两种不同抗剪强度的材料，水位较低时，往往沿抗剪强度较低的接触面向下滑动，计算时假定滑动面经过坡

6、前水位和坡岸滑动裂面的交点，全滑动面为abc折线，折点b以上的护坡体产生滑动力，依靠下部护坡体的内部摩f2值按下列公式计算:擦阻力平衡。计算如下：维持极限平衡所需的护坡体内部摩擦系数m i折点b以上护坡内坡的坡率，取 1.5 ；m 2折点b以下护坡内坡的坡率，取 2.0 ；n=f i/f2 ；fi护坡和基土之间的摩擦系数取 0.65 ；f2维持极限平衡所需的护坡体内部摩擦系数；W 1，W 2护坡体质量。护坡稳定安全系数按下式计算 :0 护坡体内摩擦角，取45当m=1.5时，经试算得 f2=0.6，则斜坡式护岸稳定安全系数 K=1.66 1.20 ，满足规范要求，当 m1.5时，经试算，则坡式护

7、岸稳定安全系数 K1.2不满足规范要求，因此护岸坡比不陡于 1.5满足设计要求。图5.4-8 固滨笼挡土墙受力简图经分析，在建成未运行条件下，挡土墙处于最不利状况，据此分析挡土墙的抗滑稳定、抗倾稳定及地基承载力。计算成果见下表。表5.4-3 挡墙稳定计算成果（完建情况）挡墙类别抗滑稳定安全系数 Kc抗倾覆稳定安全系数 Ko地基承载力（Mpa ）设计值允许值PmaxPmin重力式1.6132.1231.500.3630.092满足设计要求。 由地从上表可知， 挡墙抗滑和抗倾覆稳定安全系数均大于规范规定值，质提供资料，粉砂岩承载力标准值 1.01.21Mpa，满足设计要求。3.闸坝3.1.抗滑稳定

8、计算根据水闸设计规范 SL265-2001，抗滑稳定计算公式如下kc 沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数；f 闸室基底面与地基之间的摩擦系数， f=0.52 ;羽一一作用在闸室上的全部竖向荷载（ kN ）;刃一一作用在闸室上全部水平向荷载（ kN ）o3.2 .闸室基底应力计算根据水闸设计规范 SL265-2001 ，闸室基底应力计算公式如下Pmax 闸室基底应力的最大值或最小值（ kPa ）；5G 作用在闸室上的全部竖向荷载（ kN ）;Sm作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（kN.m ）；A闸室基底面的面积（ m 2）;W 闸室基底面对于该底面垂直水流方向

9、的形心轴的截面矩（ m 3 ）o各闸坝在各工况下抗滑稳定均满足规范要求， 坝基应力小于地基承载力， 应力不均匀系数满足规范要求。4.橡胶坝4.1.泄洪流量 3/2Q = 2 mByj 2gh oQ 过坝流量， m 3 /s ；B 溢流断面的平均宽度， m ；ho 计入行进流速水头的宽堰顶水头， m ；m 流量系数；淹没系数，可取宽顶堰的实验数据，取 =1 ；堰流侧收缩系数，与边界条件无关，取 =1。m =0.36 0.45。按照规范规定，坝袋冲胀时，可视为曲线型实用堰，流量系数4.2.坝下游河道水深计算坝下游河道水深按下式推算Q 坝泄流能力，m 3/s ;n 河槽糙率系数，选用 n=0.035

10、 ;A 河槽过水断面面积 A ;R水力半径；河道洪水比降。43底流消能计算底流消能采用矩形断面等宽消力池，采用手册中有关底流消能的公式进行计算。SL 265-2001水闸设计规范和水工计算4.3.1 消力池深度计算I! Id c, o h c h s _ : Z_ 2hc 8 ghc 1 12 v * g hhc T0hc1.05 1.10 ;hsd 消力池深度（m ）；o0 水跃淹没系数，可采用hc 一跃后水深（m ）；hc 收缩水深（m ）；a水流动能校正系数，可采用 1.01.05 ;q 消力池单宽流量（m 2/s）T0 由消力池底板顶面算起的总势能（ m ）; Z出池落差（m ）;hs出池河床水深（ m ）432.消力池长度计算Lsj Ls L jLj 6. 9（hc he ）Lsj 消力池长度（m ）;Ls 消力池斜坡段水平投影长度（ m ）;B水跃长度校正系数，可米用 0.70.8 ;Lj 水跃长度（m ）o4.3.3.海漫长度计算“ f aLp _ ks qs HLp 海漫长度，m ;qs 消力池末端单宽流量， m 3 / （ s.m ）;ks 海漫长度计算系数，取 ks=12 ; H 闸孔泄水时上下游水位差， （m ）o消能计算采用中国水利水电科学研究院研发的远胜水工软件进行计算Welcome ToDownload !欢迎您的下载，资料仅供参考!