物料提升机基础加固方案Word文档格式.docx

1、4、基础混凝土重：1.25m32.3=2.875t=28175N 总重：30380+9800+28175=68355N4.基础承载面积：3.12m2=3.12106mm2故地面承载：P=68355/（3.12106）=0.022N/ mm2 （MPa）=22KN/m2物料提升机基础承载P=231KN3 满堂脚手架加固计算书为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。计算参数:模板支架搭设高度为3.75m，立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m。 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010

2、 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚（mm）150模板支架高度H（m）3.75模板支架纵向长度L（m）40模板支架横向长度B（m）30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k（kN/m2）9风荷载标

3、准值k（kN/m2）基本风压0（kN/m2）0.076地基粗糙程度D类（有密集建筑群且房屋较高市区）模板支架顶部距地面高度（m）风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm）900立柱横向间距lb（mm）水平拉杆步距h（mm）1500顶层水平杆步距h（mm）1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）450小梁间距l（mm）300小梁最大悬挑长度l1（mm）100主梁最大悬挑长度l2（mm） 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）20面板抗弯强度设计值

4、f（N/mm2）16.83面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E（N/mm2）9350面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10002020/666666.667mm3，Ibh3/12=100020/12666666.667mm4 承载能力极限状态 q11.2（G1k +（G2k+G3k）h）+1.4Q1kb=1.2（0.1+（24+1.1）0.15）+1.491=17.238kN/m q1静=G（G1k +（G2k+G3k）h）b = 1.20.15）1=4.638kN/m q1活=（QQ1k）b=（1.49）1=12.6kN/m 正常

5、使用极限状态 q（G（G1k +（G2k+G3k）h）+Qb =（10.15）+1112.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.6380.32+0.11712.60.320.174kNm Mmax/W0.174106/66666.6672.616N/mm2f16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/（100EI）=0.67712.8653004/（1009350666666.667）=0.113mm max=0.113mmmin300/150，10=2mm 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型（m

6、m）4090小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）12.87小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.386小梁截面抵抗矩W（cm3）54小梁弹性模量E（N/mm2）8415小梁截面惯性矩I（cm4）243小梁计算方式二等跨连续梁（0.3+（24+1.1）0.35.243kN/m 因此，q1静1.2h）b=1.20.15）0.31.463kN/m q1活1.4Q1kb=1.490.33.78kN/m M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.4630.92+0.1253.780.920.531kN M2q1L12/2=5.2430.12/20.026kN MmaxmaxM1，M2max

7、0.531，0.0260.531kN =Mmax/W=0.531106/54000=9.831N/mm2f=12.87N/mm2 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.9+0.6250.92.949kN V2q1L15.2430.10.524kN VmaxmaxV1，V2max2.949，0.5242.949kN max=3Vmax/（2bh0）=32.9491000/（290）1.229N/mm2=1.386N/mm2 3、挠度验算b=（10.33.92kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/（100EI）=0.5213.929004/（100841524

8、3104）0.655mmmin（L/150，10）min（900/150，10）6mm； 悬臂端maxql14/（8EI）=3.921004/（8104）0.002mmmin（2l1/150，10）min（2100/150，10）1.333mm 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm）483.5主梁计算截面类型（mm）483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁计算方式可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算

9、（0.5+（24+1.1）0.35.315kN/m q1静1.2b1.20.31.535kN/mb 1.4 q2（G（G1k +（G2k+G3k）0.33.98kN/m 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.255.3150.95.98kN 按悬臂梁，R15.3150.10.532kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.63.588kN; 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.253.980.94.477kN 按悬臂梁，R1q2l1=3.980.10.398kN RmaxRmax，R10.62.686kN; 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一

10、（kNm） =Mmax/W=0.916106/4490=203.965N/mm2f=205N/mm2 3、抗剪验算 主梁剪力图一（kN） max=2Vmax/A=25.8021000/42427.366N/mm2=125N/mm2 4、挠度验算 主梁变形图一（mm） 跨中max=1.133mm=min900/150，10=6mm 悬挑段max0.294mm=min（2150/150,10）=2mm 5、支座反力计算 图一 支座反力依次为R1=8.55kN，R2=11.184kN，R3=11.184kN，R4=8.55kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）

11、 按上节计算可知，可调托座受力N11.184/0.6=18.639kNN30kN 八、立柱验算钢管截面类型（mm）3.2钢管计算截面类型（mm）钢材等级Q235立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）抗压强度设计值f（N/mm2）支架自重标准值q（kN/m）0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1000+20.7450=1630mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/15.9=113.208=150 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工承插

12、型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2： 小梁验算0.90.3 = 4.937kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.943kN，R210.389kN，R310.389kN，R47.943kN 顶部立柱段： 1=l01/i=1630.000/15.9=102.516 查表得，0.573 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max7.943，10.389，10.389，7.943/0.6=17.315kN f N1/（A）17315/（0.573424）71.269N/mm2f205N/mm2 考虑风荷载: MwQcklah2/101

13、.40.0761.52/100.019kN N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+0.019/0.9=17.336kN f N1w/（A）+ Mw/W17336/（0.573424）+0.019106/449075.588N/mm2f205N/mm2 非顶部立柱段： =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.20.153.75=17.99kN f=N

14、/（1A）17.99103/（0.496424）=85.543N/mm2=205N/mm2 Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GH+Mw/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.23.75+0.019/0.9=18.011kN f=Nw/（1A）+Mw/W18.011106/4490=89.875N/mm2=205N/mm2 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.75/30=0.1253 满足要求，不需要进行抗倾

15、覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h（mm）120混凝土强度等级C30混凝土的龄期（天）7混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）8.294混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）0.829立柱垫板长a（mm）200立柱垫板宽b（mm） F1=N=18.011kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl（0.7hft+0.25pc,m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc

16、,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1,2） 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=

17、20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2（a+h0）+（b+h0）=1000mm F=（0.7hft+0.25pc，m）umh0=（0.710.829+0.250）1000100/1000=58.03kNF1=18.011kN 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表Fl1.35clfcAln局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al）1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定fc=8.294N/mm2，c=1， l=（Ab/Al）1/2=（a+2b）（b+2b）/（ab）1/2=（400）（300）/（200100）1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.352.4498.29420000/1000=548.534kNF1=18.011kN