25#楼塔吊方案文档格式.docx

1、（一）塔机自身荷载标准值塔身自重G0251kN起重臂自重G137.4kN起重臂重心至塔身中心距离RG122m小车和吊钩自重G23.8kN最大起重荷载Qmax60kN最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax11.5m最小起重荷载Qmin10kN最大吊物幅度RQmin50m最大起重力矩M2690kNm平衡臂自重G319.8kN平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m平衡块自重G489.4kN平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地黑龙江齐齐哈尔市基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵

2、以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区风振系数z1.591.65风压等效高度变化系数z1.29风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值kk=0.8zsz00.81.21.591.951.290.2=0.77kN/m21.650.45=1.79kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.4kN起重荷载标准值Fqk60KN竖向荷载标准值Fk401.4+60=461.40kN水平荷载标准值Fvk0.770.351.840=19.40kN倾覆力矩标准值Mk37.422+3.811.5-19.8

3、6.3-89.411.8+0.9（690+0.519.4040）=657.04kN竖向荷载标准值Fk401.4kN水平荷载标准值Fvk1.7940=45.11kN倾覆力矩标准值Mk22-19.811.8+0.545.1140=545.34kN（四）塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.2401.4=481.68kN起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.460=84.00kN竖向荷载设计值F481.68+84.00=565.68kN水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.419.40=27.16kN倾覆力矩设计值M（37.411.8）+1.40.940）=982.49kN竖向荷

4、载设计值F1.2 Fk=1.2水平荷载设计值Fv1.4 Fvk=1.445.11=63.15kN倾覆力矩设计值M0.540=834.85kN五、 桩顶作用效应计算筏板参数筏板长b5.5m筏板宽l5.0m基础高度h1m基础混凝土强度等级C35早强基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm基础上部覆土厚度h0m基础上部覆土的重度19kN/m3承台底面积：A=2bl-l2+2a2=27.70.9-0.92+21.82=19.53m2承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=19.5325=439.43kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2439.43=527.32kN1、荷载效应标准组合

5、轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（461.40+439.43）/4=225.21kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/ab=（461.40+439.43）/4+（657.04+19.400.9）/6.5=328.98kNQkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/ ab=（461.40+439.43）/4-（657.04+19.400.9）/6.5 =121.44kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/ ab=（565.68+527.32）/4+（982.49+2

6、7.160.9）/6.5 =428.16kNQmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/ ab=（565.68+527.32）/4-（982.49+27.160.9）/6.5 =118.34kN六、 桩承载力验算桩参数桩数n5根桩直径d0.5m桩心距ab6.5m桩混凝土强度等级C30桩混凝土自重c25mm桩入土深度20m配筋主筋6根C 14，每隔两米设置直径为C 12的加强筋，螺旋箍直径A 6mm100/200，加密区3m。笼长12米。土名称土层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa抗拔系数承载力特征值fak淤泥质土11.551000.7粘性土7.424340粗砂4.51

7、8200砾砂101、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=d=3.140.5=1.57m桩端面积：Ap=d2/4=3.140.52/4=0.2m2Ra=uqsiali+qpaAp=1.88（11.55+7.424+1.118）+0.28200=535.21kNQk=225.21kN Ra=535.21kNQkmax=328.98kN不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：AS=nd2/4=63.14162/4=1205.76mm2（1）、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=428.16kN桩身结构竖向承载力设计值：R=27

8、00KNQ=428.16kN 2700kN 满足要求！（2）、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=121.44kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 3、桩身构造配筋计算As/Ap100%=（1205.76/（0.28106）100%=0.43% 0.65%满足要求七、 筏板计算 筏板底部配筋：纵横各24C25 筏板上部配筋：纵横各24C201、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：Fmax=F/4+M/（B）= 565.68/4+982.49/（1.4141.8）= 527.44kNFmin=F/4-M/（B）=565.68/4-982.49/（1.4141.8）=-244.6kN计

9、算简图弯矩图（kNm）剪力图（kN）Vmax=292.574kN，Mmax=19.247kNm，Mmin=-578.535kN2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-c-D/2=900.0-40-20/2=850mm 受剪承载力截面高度影响系数：hs=0.98塔吊边至桩边的水平距离：a1=ab/2-B/-d/2=6.5/2-1.8/1.414-0.6/2=1.68mm 计算截面剪跨比：=a1/h0=1680/850=1.98，取=1.98剪切系数：=1.75/（+1）=1.75/（1.98+1）=0.59hsftb0h0=0.980.591.57103850=694.45kNV=292.574k

10、N 3.5m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=（b-ab+d）/2=（7.7-6.5+0.6）/2=0.9m 角桩冲跨比：=a1/h0=1680/850=1.98，取=1； 角桩冲切系数：1=0.56/（b+0.2）=0.56/（1+0.2）=0.47 21（c+al/2）hpfth0=20.47（0.9+1.68/2）0.981570.000.85=2139.05kN Nl=V=292.574kN 2139.05kN4、筏板配筋计算（1）、筏板底部配筋S1=Mmin/（1fclh02）=578.535106/（116.79008502）=0.0531=1-=0.054S1=1-1/2=1-0.054/2=0.973AS1= Mmin/（S1h0fy1）=578.535106/（0.973850300）=2332mm2最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,451.57/300）=max（0.2,0.24）=0.24%最小配筋面积Amin=lh0=0.24900.0850=1836mm2取两者大值，A1= 2332mm2基础底长向实际配筋：As1=1256mm2 A2=628.0mm2八、 基础维护基础混凝土达到设计时，将塔吊安装好后，将基础四周用370厚红砖M10水泥砂浆砌筑，作为维护结构，用于阻挡外界雨、水、土。墙体从主体基础垫层起，至室外地坪