水下炸礁施工技术Word文档格式.docx

1、适用于水下爆破的炸药通常有乳化炸药、硝化甘油炸药和TNT炸药等。根据本工程特点，炸药在水中要浸泡一定的时间，为取得较好的爆破效果，选择防水性能好、爆能较高、运输使用安全系数大、价格便宜的乳化系列炸药，规格为主爆孔：110mm400mm：4kg/包，预裂孔：32mm180mm：150g/包。雷管选用8#铜壳毫秒延期非电导爆管雷管，并根据钻孔深度及起爆网络情况选用不同段别雷管，以控制单段最大药量，连接网络后由起爆雷管引爆。导爆索选用安全可靠，又便于网路设计防水导爆索。2.4爆破设计2.4.1钻孔直径及布孔形式为便于钻孔定位、提高钻孔效率、有利于装药堵塞，采用垂直孔钻孔形式，主爆孔使用138mm钻头

2、、预裂孔、减震孔使用105mm钻头进行钻孔。爆破炮孔采用矩形布孔方式。2.4.2炸药单耗计算炸药单耗使用工程爆破使用手册（第2版）中瑞典计算方法公式：q=q1+q2+q3+q4式中：q为水下爆破单位耗药量（kg/m3）q1为基本炸药单耗，其值为一般陆地梯段爆破单耗的2倍，对于水下垂直孔，再增加10%；q2为爆区上方水压耗药增量，q1=0.01h1，h1为水深（m）；q3为爆区上方覆盖层耗药增量，q2=0.02h1（m）,h1为覆盖层厚度（m）；q4为岩石膨胀耗药增量，q4=0.01，为梯段高度（m）爆区的岩石普氏系数为f=1016，垂直孔水下爆破基本单位炸药单耗1.21.5kg/m3，高潮位时

3、，爆区水深在1520m，爆区上方水压耗药增量 q1=0.150.2kg/m3，爆区上方基本无覆盖层，不考虑覆盖层增量。综上所述的各影响因素，水下爆破的炸药单耗：q=1.351.65kg/m3。2.4.3爆破安全距离计算爆破安全规程规定“一般建筑物和构筑物的爆破地震安全性应满足安全震动速度的要求”并规定了建（构）筑物地面质点振动速度控制标准，详见下表：主要类型建、构筑物地面质点安全振动速度序号主要建、构筑物类型安全振动速度（/s）1土窑洞、土坯房、毛石房屋2一般砖房、非抗震的大型砌块建筑物233钢筋混凝土框架房屋54重力式码头58水工隧洞106交通隧洞15规定的计算方法是：Q=R3v3/K3/其

4、中，上述公式中R以m计，Q以kg计，v以cm/s计。因为此次爆破采用微差爆破，Q表示为最大单段药量，根据爆破安全规程规定，K选取100、选取1.5，与沉箱最近的一排炮孔间距R为3m，K值取100，v取8 cm/s（沉箱基础为基岩，取大值），得Q=3383/1.5/1003/1.5Q=0.1728kg根据工程爆破实用手册（第2版）安全药量修正公式计算实际安全药量,公式为:Qs=KQK=K1*K2*K3*K4*K5*K6*K7K1炸药埋置深浅的系数K1=（Cp/Cs）1/2（Q1/3/W），Cp、Cs为纵波、横波传播速度，无具体数据忽略取1；K2自由面系数，当自由面为N时，K2=0.25N2，K2

5、=4（三号爆区自由面为4，分别为前面、左右面及上面）；K3微差爆破系数，当 tt+ 时 K3=2/3，K3取0.6；K4爆破作用频率系数，每年一次爆破K4=1，每年50次爆破K4=0.9，每年100次爆破K4=0.7，根据舟山地区,K4取0.9；K5方向系数，建筑物在爆区后方时，取K5=1，在侧向取K5=2，前方取K5=2，1#沉箱在炸礁区域后方K5取1；K6自然屏蔽系数，在爆源和建筑物之间有断层、溶洞、堑沟、深谷，取K6=26，K6取4（沉箱与基槽之间有1.5m厚片石，可视为自然屏蔽）；K7人工屏蔽系数，在爆源和建筑物之间挖沟、预裂，可使v值降到1/21/3，此时人工屏蔽系数K7=49，K7

6、取7（增加预裂孔、减震孔）。Qs=KQ=60.480.1728=10.45kg。计算距1#沉箱各距离安全药量，详见下表：计算距沉箱各距离的安全药量距离（与沉箱）震速单段药量水下爆破系数实际安全药量R（m）v（cm/s）Q（kg）KKsQs（kg）80.17281001.560.4810.45090.848.38472.1952132.794665811851841314060821617314432194389762159270423778688从上表用公式计算单段药量来看，3m和5m药量分别是10.4509kg、48.384kg。依炸礁平面图可知，三-C区离1#沉箱的最近的距离为3m，单段药

7、量控制在8kg；离1#沉箱的距离5m15m的地方，单段药量控制在815kg；超过15m处药量全部控制在100kg以内，施工爆破用药量均控制在安全药量范围内，能够保证构筑物安全。从现场实际情况看，根据爆破过程中振动监测试验数据，实际爆破药量得到进一步优化，均比设计加大了单段最大药量及一次起爆总药量。2.4.4预裂爆破设计2.4.4.1孔间距及线装药密度计算根据钻机钻头条件，孔径d取105mm，炮孔超钻2.5米（标高达到-19.0m）。孔间距a=（812）dd为孔径105mm，硬岩取小值，软岩取大值，结合现有设备取9则a=9105=0.945m,取1m。为了能形成较为理想的预裂面，保护好非爆区基岩

8、，需选择合适的装药量。参考三峡工程提出的预裂爆破三峡公式来计算预裂炮孔的单孔每延米装药量（即线装药密度）。计算公式如下：线装药密度 q1=3（Da）1/2.1/3q1线装药密度，g/m；D钻孔直径，cm；a孔距，cm，岩石抗压强度，岩石的普式系数f=1016，按f=16进行计算，为160Mpa则：q1=3（10.5100）1/2.1601/3=527.74g/m，考虑到水下预裂较困难，线装药密度取700g/m。2.4.4.2预裂孔装药结构设计把32mm的药卷均匀地绑在细钢筋上，用防水导爆索传爆，孔底1.0m加强装药，装药量为正常装药量的23倍，孔深超过5m取大值，反之取小值。导爆索用低段别MS

9、1或MS2非电导爆管雷管引爆，（如上图）。2.4.5主爆孔孔网参数及起爆网络设计2.4.5.1孔网参数根据本工程特点,将炸礁区域自西向东分三个区，见下图。每个区域的孔网参数主要数据如下：（1）1区、2区的爆破参数一样：1.单段起爆最大药量控制在100kg以内；2.孔、排距2.5m2.5 m；3.每2-4排孔爆破一次,排与排之间分段爆破,每排2-4个孔分成一段；4.加上超深2m孔深为2m8m；5.药径110mm，孔口1-1.5米不装药；6.单孔药量为1065kg，该区域距离沉箱较远，未超过单段设计起爆药量，不需采用孔内分段。（2）3-C区的主要爆破参数如下:1.该区域布置在离沉箱3米处；2.孔距

10、1.5米（共一排孔）；3.单段起爆最大药量控制在8kg；4.主爆孔底部1/3装药长度装直径65mm（直径32mm药卷捆绑）的药卷,并装2-3发MS5非电导爆管雷管；堵塞间隔1米,在上部的2/3装药长度装直径32mm的药卷,孔口1m不装药，用2-3发MS7非电导爆管雷管引爆。（3）3-B区的主要爆破参数如下：1.该区域布置在离沉箱5-15米之间；2.孔距2.5米,排距1.5米；3.单段起爆最大药量控制在8-15kg；4.主爆孔底部1/3装药长度装直径110mm的药卷,并装2-3发非电导爆管雷管；堵塞间隔0.5米,在上部的2/3装药长度装直径65mm（直径32mm药卷捆绑）的药卷,孔口1米不装药，

11、用2-3发非电雷管引爆。（4）3-A区的主要爆破参数如下：1.该区域布置在离沉箱15米外；2.孔距2.5米,排距2米；3.单段起爆最大药量控制在100kg；4.主爆孔底部2/3装药长度装直径110mm的药卷,在上部的1/3装药长度装直径65mm（直径32mm药卷捆绑）的药卷,孔口1米不装药，孔内分别装3-4发各段非电导爆管雷管引爆。（5）另外，为降低爆破震动对一期码头等建筑物的影响，在一期码头1#沉箱外侧布置两排减震孔，减震孔的孔径为105mm，孔距0.3m，孔深比最近一排主爆孔深度大2.5m（即达到-19m），两排减震孔的排间距为0.5m，作“梅花”型布孔。减震孔内插入底端封口的塑料管由孔底

12、引至水面，管内不能有水，以使减震孔有效的起到削减爆破地震波的作用。2.4.5.2主爆孔起爆网络设计为满足爆破震动效应对单段药量的控制要求，对超过设计单段起爆药量的孔内、孔间、排间需使用不同段别的雷管进行毫秒微差爆破。1区、2区距离沉箱较远，加上超深2m孔深为2m8m，单孔药量为1065kg，均控制在单段设计起爆药量100kg以内，不需采用孔内分段，只需孔间、排间采用不同段号雷管实现微差起爆，见上爆破网络布置图。三-A区24孔使用同段号雷管；三-B区12孔为同段号；三-C区孔内全部分两个段号以上，为此三-C区主爆孔内应分别装多段的非电导爆管雷管，上部装低段位非电毫秒雷管，下部装高段位非电毫秒雷管

13、（见左图）。孔外非电微差接力式起爆网路，实现孔内、孔间、排间的非电微差起爆。三、施工程序及钻爆施工方法3.1施工部署本工程采用漂浮式钻爆船，船上配备三台全液压航道式钻机和1台高风压空压机（英格索兰），一次钻爆长度可达38m。为了更多地创造爆破临空面，减小岩石最小抵抗线，先进行水下预裂爆破，然后自西向东分别分别采用不同爆破方案进行主炮孔爆破。在靠近沉箱处，预裂爆破前先在沉箱前沿钻两排减震孔，减震孔内插入底端封口的塑料管并将塑料管引至水面，管内不能有水，以使减震孔有效的起到削减爆破震动的作用。另外，炮孔向排间按微差顺序爆破和爆破临空面朝外以减小岩石最小抵抗线。3.2施工流程3.3施工方法3.3.1

14、测量定位钻爆船定位采用GPS全球卫星定位系统。施工前，将炸礁区域的北京坐标输入GPS系统，炸礁区域通过电脑显示器直观就位每排位置，记录好每排两端点坐标利于下一次船舶驻位。启动液压系统移动钻机，根据轨道上刻度及孔间距定位每个钻孔位置。3.3.2震压套管及钻孔钻孔通过GPS测量系统定位准确后，将钻机架上的套管用卷扬机下放到水中并震动压实。根据套管上刻度及水位推算出岩面标高，配备相应长度钻杆。然后将钻杆顺套管下放直至钻头接触到岩面。钻孔采用全液压航道潜孔钻机，钻杆带动合金钻头在套管内旋转冲击钻孔。英格索兰高风压空压机气管连接钻杆气举排渣，做到边钻孔边排渣，成孔速度较快。3.3.3制作药卷根据套管上刻

15、度及施工水位计算出岩面标高，再根据设计孔底标高及岩面标高计算出该炮孔孔深，孔深确定好后根据爆破设计方案制作药卷。该工程使用的是乳化炸药，规格位110400mm、32180mm，外包塑料薄膜可捏造成各种形状。根据孔深确定药卷长度，分包装在同直径的化纤袋中，装好导爆索及非电导爆管雷管，用防水胶布密封好并系好炮绳。形状见右图。3.3.4清孔测深、提起钻杆爆破底标高的控制是根据施工水位和下至岩面的钻杆长度计算出岩面高程，并计算出钻孔深度。钻至预定深度后，来回提升钻杆使用高风压空压机将孔内岩屑气举排出孔外。钻孔清理干净后提起钻杆，使用测绳复测钻孔深度，若达不到要求，应重钻，满足设计要求为止。3.3.5装

16、药填塞、拔管移动钻机 钻孔深度满足设计要求后，将提前制作好的药卷顺套管下到孔内。装药过程中，在炮绳上打个节以检查炸药是否到达孔底，若未到达，则用炮棍压送到孔底。装药完毕后用碎石填塞把炸药压实。导爆管与炮绳间隔1m用胶布捆在一起，拔起套管，通过套管上孔将炮绳引至船上安全位置并系好。此时，一个炮孔结束，移动钻机钻下一个孔。3.3.6联接网络与起爆根据设计要求及钻爆船施工特点，每个船位打14排孔，每710个孔为一排，根据爆破设计要求，将每排孔进行分段联网，保证单段最大药量满足设计要求。每排分段好后再使用不同段号的雷管将各排联结成网络，由低段号到高段号排列，实现孔外、排间微差爆破。每个船位完成后，将各

17、段号的雷管用45枚引爆雷管分别联接，最后用120m长的起爆雷管（导爆管雷管）联接。为防止起爆雷管在引爆时，雷管碎片将导爆管炸断，影响起爆效果甚至造成炸药拒爆，起爆雷管聚能穴方向与导爆管传爆方向要相反连接并用一定的防水胶布缠紧。起爆网络全部联结好后，将钻爆船移至100m安全距离外，用起爆枪击发导爆管起爆雷管进行起爆。四、水中冲击波及爆破振动监测试验4.1爆破荷载水下爆破可分为水中爆破和水下钻孔爆破。两者对周围建筑物的影响主要有冲击波和地震波。但水中爆破产生的冲击波是破坏周围建筑物的主要荷载，其传播途径是通过水介质直接到码头或海岸；而水下钻孔爆破的炸药埋藏在基岩中一定深度，因此在炸药爆炸时能量分布

18、、冲击波波传播途径以及边界条件等方面都与水介质中的爆炸不同。据有关资料记载，水下钻孔爆破荷载主要为地震波。特别是本次爆破区域位于宝钢矿石码头二期工程装船码头前沿，紧邻一期装船码头，由于爆破炸礁的边沿与一期装船码头的沉箱最近处为3米,所以控制好爆破地震效应至关重要，为此，必须严格控制单段最大药量以保证构筑物的安全。同时，还要充分考虑水中冲击波效应对水中人员、施工船舶及鱼类的影响，根据水运工程爆破技术规范确定好钻孔爆破水中冲击波对水中人员、施工船舶安全距离，起爆过程中做好安全警戒工作，并在工程爆破前用小药量爆破示警驱走鱼类，将爆破冲击波对鱼类的影响降到最低。4.2试验目的水下炸礁爆破产生的水激波或

19、爆破振动有可能会引起一期装船码头沉箱产生位移或使正在装货的船只产生影响。通过冲击波及爆破振动监测试验可以达到三个目的：（1） 保证施爆体周围的需要保护目标安全；（2） 通过爆破振动监测试验为水下炸礁提供单段药量及一次起爆总药量，保证工程的有效进行；（3） 通过水中冲击波的测试，分析沉箱及其他设施的安全性，为水上安全警戒提供可靠数据。4.3冲击波及地震波控制标准及监测数据分析负责此次炸礁试验的解放军理工大学工程兵学院根据该院长期以来工程爆破的实践经验，并结合马迹山工程防护要求，给出此项工程的振动标准，爆破震动振速小于或等于5cm/s、1#沉箱的冲击波的破坏压力峰值控制在50个大气压。马迹山工程炸礁共实施18次爆破，试验单位跟踪监测14次，对监测结果进行了汇总。从监测结果看，沉箱的爆破振动满足控制值（5cm/s），冲击波的压力也小于控制值（50个大气压）。另外，在此次爆破施工中，采取的预裂爆破、减震孔防护、气泡帷幕等减震防护措施，也降低了冲击波及地震波对周围构筑物的影响。