游泳馆结构抗震超限审查报告Word下载.docx

1、2002481（抗压）6161641承压桩二350620517承压抗拔桩6001430（抗拔）122022084.2 桩基设计：a. 赛后 不计地下水浮力泳池满水静荷载1.35活载1.4确定承压桩b. 赛时 满计地下水浮力静荷载0.9（泳池无水）确定抗拔桩c. 赛后 满计地下水浮力静荷载0.9（泳池无水）复核抗拔桩d. 赛后 不计地下水浮力重力荷载1.25泳池满水地震作用1.3或风荷载1.4 复核承压桩（单桩竖向承载力设计值1.2） 4.3 基础沉降和差异沉降 4.3.1 基础最大沉降计算方法分层总和法手算JCCADGB50007-2002JGJ94-94Mindin实体深基法最大沉降（mm）

2、29.0123.0133.3026.34 4.3.2 最大差异沉降 最大差异沉降大部分发生在筒体、泳池连接区，其斜率0.001 采取措施：设置局部沉降后浇带 配置整体变形协调附加钢筋 4.4 承台底板设计 4.4.1设计工况及方法 最不利设计工况： 满计地下水浮力底板静荷载0.9上部墙柱传来（静荷载1.35活荷载1.4）桩反力（桩反力中扣除水浮力影响，若桩反力为拉力，则不计） 设计方法：1.带柱帽倒无梁楼盖经验系数修正法2.带柱帽倒无梁楼盖厚板有限元分析（SAFE）3.文克尔模型（模拟桩）变厚度厚板有限元分析（SAFE）4.按桩最大反力设计单独承台4.4.2控制标准4.4.2.1 按4.4.1

3、四种设计方法全控，取最不力内力组合设计截面、配筋4.4.2.2 底板底面配筋 控制正常工作状态下裂缝宽度0.2mm4.4.3 承台、底板截面、配筋主要结果承台厚度 1600mm 底板厚度 500mm底板板面18-150 （通长）板底18-150 （通长）、承台边附加20-150承台底面25-150 28-75 混凝土强度等级 C355.建筑结构布置和选型外部钢结构 单层 0.00以上高度（上弦钢管中心）30.587m新型多面体空间延性钢框架结构内部砼结构 4层 0.00以上高度22.825m现浇钢筋混凝土多筒体框架结构；整体地下室2层 0.00以下深度（底板底面）11.8m设沉降、收缩后浇带贯

4、通落地的现浇钢筋混凝土结构结构高宽比 外包钢结构 30.587/176.538 0.173 内部砼结构 22.825/24 0.951防震缝： 0.00以上内部混凝土结构设防震缝切割成4部分子结构（其间部分二层弱连廊，采用橡胶垫滑动铰支承，支座宽度满足罕遇地震下位移要求，侧向加防止滑落措施）0.00以下比赛池、跳水池、热身池池壁与内部混凝土主体结构间设防震缝兼伸缩缝断开，减小振动噪音对比赛影响质量分布： 休闲娱乐中心、比赛大厅比赛池、跳水池空旷质量中心与平面形心偏心存在，偏向比赛区、热身区方向约5建筑平面和竖向规则性： 内部混凝土各子结构：平面、竖向基本规则均匀。但存在少量局部转换，看台斜板错

5、楼面连接，冰球场后张有粘结预应力大梁引起质量刚度变化等不利因素 外包钢结构：基本规则均匀。新型结构待验证；因建筑设备功能要求，支承于1.009m、6.35m钢筋混凝土梁，预埋件焊接连接承受剪力、拉力、弯矩，灌浆承压 外包ETFE气枕结构：自身无质量，新型充气结构，可能存在积水加荷危险 楼屋盖整体性：内部混凝土结构楼盖板厚180200mm，上部钢结构屋盖厚7.211m、墙体厚3.472m（5.876m）抗震等级： 混凝土结构: 框架 一级 剪力墙、筒体 一级 支承钢结构框架 特一级 钢结构： 采用不超过12层钢框架结构抗震措施6.结构计算分析及主要结果6.1 荷载作用分析、取值及组合6.1.1

6、重力荷载分析及取值混凝土结构：详结构施工图设计总说明墙、屋面重力荷载分析及取值ETFE充气枕及连接支承构件0.25 kN/m2，设备、管道0.25 kN/m2，共0.5 kN/m2。在墙、屋面内外表面均输入0.25 kN/m2（考虑到可能的声学材料，附加0.15 kN/m2），实际墙、屋面内外表面均为0.4 kN/m2。马道、风管荷载a）马道梁上加分布线荷载2.5 kN/m。b）两边虚线框区域每个节点加1kN荷载，吊风管。c）部分马道梁端节点加5kN荷载作为音箱、维修荷载。马道球节点荷载：每个节点加球自重0.6kN。两个显示屏荷载：悬挂点集中荷载5kN/个，详荷载图排烟风机荷载：下列区域内的点

7、每点加2kN，详荷载图x=-1.2，y=29.57 至 x=9.61,y=23.44x=18.03,y=20.43 至 x=30.65,y=31.25x=13.22,y=-71.39 至 x=24.04,y=-77.52x=32.45,y=-80.52 至 x=45.07,y=-69.71屋面玻璃窗荷载：玻璃窗周边梁加2.26kN/m荷载，详荷载图考虑可能的悬挂广告等，下弦每节点加2kN荷载。屋面活载：0.3 kN/m2 雪荷载，活载与雪载不同时组合，故合并计入雪荷载。6.1.2雪荷载（活荷载）分析与取值基本雪压s0 =0.55kN/m2，（规范100年重现期0.45 kN/m2，参照维护结构

8、风洞试验报告取值，提高安全度）1 雪1（均布）、活1 积雪分布系数r 1.00.55kN/m22 雪2（北风）、活2 积雪分布系数r 0.75、1.253 雪3（南风）、活3 积雪分布系数r 0.75、1.254雪4（西风）、活4 积雪分布系数r 0.75、1.250.6875kN/m20.4125kN/m25雪5（东风）、活5 积雪分布系数r 0.75、1.25屋面雨水荷载分析，100年一遇，天沟积水深113mm，计1.4超载系数，屋面雨水荷载为0.29 kN/m2 0.55 kN/m2（雪荷载），屋面雨水荷载不另计，但需加强管理。6.1.3风荷载分析与取值基本风压w0=0.5kN/m2（1

9、00年重现期）B类地貌风压高度变化系数z 墙体统一取z20 =1.25 屋盖统一取z30 =1.42体型系数s如下（俯视图）-0.7风振系数z取1.0（计及30m高建筑，Tx1=1.12s，Ty1=1.2s，水平风振影响小）-0.4375kN/m21 风1（南风）2 风2（北风）3 风3（东风）0.5kN/m24 风4（西风）-0.3125kN/m2各向风荷载另外考虑屋面向下的正风压工况，风压为0.2kN/m2，反映竖向风振不利影响。6.1.4温度作用分析及取值6.1.5 地震作用分析及取值6.1.5.1 场地水平向地震动峰值加速度反应谱6.1.5.1.1 场地安评报告 100年超越概率63（

10、小震），阻尼比 0.05用于赛后内部混凝土结构（含跳台），截面验算、位移控制6.1.5.1.2场地安评报告100年超越概率63（小震），阻尼比 0.02用于上部钢结构截面验算、位移控制6.1.5.1.3场地安评报告100年超越概率3（大震），阻尼比0.02，基坑深约12m，考虑基底谱与地表谱综合影响，修正取Tg=0.7s（地表谱Tg=1s），max1.29（地表谱max=1.42），1.15（地表谱1.25），用于上部钢结构弹性大震极限承载力复核6.1.5.1.4场地安评报告 100年超越概率3（大震）阻尼比0.05，用于上部钢结构静力弹塑性pash over分析、Arup截面承载力复核6.1

11、.5.1.5场地安评报告 50年超越概率63（小震），阻尼比0.02，用于赛时临时看台钢结构截面复核、位移控制6.1.5.1.6建筑抗震设计规范， 50年超越概率63（小震），阻尼比0.05，用于赛时内部混凝土结构截面复核、位移控制6.1.5.2场地竖向地震动峰值加速度反应谱采用场地水平向反应谱值max0.65，用于上部钢结构抗震设计6.1.5.3建筑抗震设计规范竖向地震作用标准值考虑本场地安评报告100年超越概率10（中震），基本地震加速度a262gal偏安全，取15重力荷载代表值作为竖向地震作用标准值用于上部钢结构、内部砼结构预应力大梁截面验算、位移控制6.1.5.4水平向地震动加速度时程

12、曲线6.1.5.4.1 场地人工模拟地震波 100年超越概率63，20秒 用于赛后内部砼结构（阻尼比0.05）上部钢结构（阻尼比0.02）弹性时程分析 100年超越概率3，25秒 用于上部钢结构阻尼比0.05动力弹塑性时程分析6.1.5.4.2实测强震记录Elecntro波 amax342 gal用于上部钢结构阻尼比0.05动力弹塑性时程分析，修正取峰值加速度amax443gal,6.1.5.5竖向地震动加速度时程曲线 均近似采用水平地震动峰值加速度amax0.65取用，用于上部钢结构弹性、弹塑性时程分析6.1.5.6 地震作用组合6.1.5.6.1 内部混凝土结构反应谱小震 截面抗震验算、位

13、移控制 SEX =1.3 SX2 + （0.85Sy）2SEy = 1.3 （0.85Sx）2 + Sy2 大跨预应力梁：SE = SEX（SEy） 0.5SZGSE = 0.5 SEX（SEy） 1.3SZG SZG= 0.15Geg6.1.5.6.2 上部钢结构反应谱小震截面抗震验算、位移控制、反应谱大震截面极限承载力复核SEX=1.3 SX2 + （0.85Sy）2 0.5 SZG（15 Geq） 0.75 SZ（竖向反应谱）SEY=1.3 （0.85Sx）2 Sy2 0.5 SZG 0.75 SZ SZGSEZ=1.3 1.5 Sz 6.1.5.6.3 上部钢结构弹性时程分析（小震）、

14、弹塑性时程分析（大厦） SEX= SX + 0.85Sy 0.65 SEamax87gal （小震） amax443gal（大震） SEy= 0.85Sx Sy 0.65 SE （SX = SY = SZ ）SEZ=1.5 0.65 SZ =0.975 SZ6.1.6 ETFE气枕作用分析及取值 ETFE气枕内压下ETFE膜应力水平58N/mm2，周边气枕平均膜厚0.5mm（外层） 0.25mm（内层）气枕上下膜作用于外（内）层周边弦杆正常工作状态下拉力标准值：0.25 KN/m（内部）50.5（0.25） 2 1000 5（2.5）KN/m气枕安装、更换时，沿该气枕周边弦杆内拉力标准值：5K

15、N/m（表面外侧）、2.5KN/m（内部）6.1.7荷载组合无地震组合（乘入重要性系数1.1）恒+雪（活）（1）1.32恒+1.54活1（均布雪） 1.32=1.2X1.1 1.54=1.4X1.1（2）1.32恒+1.54活2（3）1.32恒+1.54活3（4）1.32恒+1.54活4（5）1.32恒+1.54活5（6）1.485恒+1.078活1（均布雪） 1.485=1.35X1.1 1.078=1.4X0.7X1.1（7）1.485恒+1.078活2（8）1.485恒+1.078活3（9）1.485恒+1.078活4（10）1.485恒+1.078活5恒+风（考虑恒载的有利作用）（11

16、）1.1恒+1.54风1（12）1.1恒+1.54风2（13）1.1恒+1.54风3（14）1.1恒+1.54风4恒+风（考虑恒载的不利作用）（15）1.32恒+1.54风1（16）1.32恒+1.54风2（17）1.32恒+1.54风3（18）1.32恒+1.54风4恒+温（19）1.485恒+1.21（正温） 1.21=1.1X1.1（20）1.485恒+1.21（负温）恒+雪（活）+风（21）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风1 0.92=1.4X0.6X1.1（22）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风2（23）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风3（2

17、4）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风4（25）1.32恒+1.54活2+0.92风2（26）1.32恒+1.54活3+0.92风1（27）1.32恒+1.54活4+0.92风4（28）1.32恒+1.54活5+0.92风3恒+雪（活）+负温（29）1.32恒+1.54活1（均布雪）+1.21（负温）（30）1.32恒+1.54活2+1.21（负温）（31）1.32恒+1.54活3+1.21（负温）（32）1.32恒+1.54活4+1.21（负温）（33）1.32恒+1.54活5+1.21（负温）恒+雪（活）+风+负温（34）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风1+1.2

18、1（负温）（35）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风2+1.21（负温）（36）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风3+1.21（负温）（37）1.32恒+1.54活1（均布雪）+0.92风4+1.21（负温）（38）1.32恒+1.54活2+0.92风2+1.21（负温）（39）1.32恒+1.54活3+0.92风1+1.21（负温）（40）1.32恒+1.54活4+0.92风4+1.21（负温）（41）1.32恒+1.54活5+0.92风3+1.21（负温）以上考虑雪组合时略去了雪对角不均布的情况，雪只能和负温组合正温和活荷载组合，活荷载0.3kN/m2，雪荷载0.5

19、5kN/m2，将雪荷载乘以0.545，只考虑均布活荷载恒+活+正温（42）1.32恒+0.84活1（活）+1.21（正温） 0.84=1.4X0.545X1.1（43）1.485恒+0.588活1（活）+1.21（正温） 0.588=1.4X0.7X0.545X1.1恒+活+风+正温（44）1.32恒+0.84活1（活）+0.92风1+1.21（正温）（45）1.32恒+0.84活1（活）+0.92风2+1.21（正温）（46）1.32恒+0.84活1（活）+0.92风3+1.21（正温）（47）1.32恒+0.84活1（活）+0.92风4+1.21（正温）地震组合考虑双向地震作用仅计算水平地

20、震作用和同时计算水平与竖向地震作用：承载力抗震调整系数取0.75仅计算竖向地震作用：承载力抗震调整系数取1.0风荷载组合值系数取0.2重力荷载代表值取恒+0.5活1竖向地震：0.15重力荷载代表值仅计算水平地震作用（48）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.21风1（49）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.21风2（50）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.21风3（51）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.21风4（52）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.21风1（53

21、）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.21风2（54）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.21风3（55）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.21风4 0.9=0.75X1.2 0.45=0.75X1.2X0.5 0.975=1.3X0.75 0.21=0.75X0.2X1.4 仅计算竖向地震作用（56）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震+0.28风1 0.6=1.2X0.5（57）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震+0.28风2（58）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震+0.28风3（59）1.2恒+0.6活1+1

22、.3竖向地震+0.28风4同时计算水平与竖向地震作用（60）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震+0.21风1 0.375=0.75X0.5（61）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震+0.21风2（62）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震+0.21风3（63）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震+0.21风4（64）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震+0.21风1（65）0.9恒+0.45活1+0.9

23、75水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震+0.21风2（66）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震+0.21风3（67）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震+0.21风4施工阶段温度组合作用（68）1.08恒+0.99（正温） 1.08=1.2X0.9 0.99=1.1X0.9（69）1.08恒+0.99（负温）增加顶面向下的风压工况 正风压值取0.2 kN/m2，雪0.55kN/m2，原负风压-0.426kN/m2，为了避免输入正风压荷载，将雪载系数人为增大，使人为增大了系数的雪压与负风压的组合等于按规范系数的雪

24、载与正风压的组合。即： 得：恒+雪（活）+风（表面风压向下）（70）1.32恒+2.587活1（均布雪）+0.92风1 2.587=1.4X1.68X1.1 （71）1.32恒+2.587活1（均布雪）+0.92风2（72）1.32恒+2.587活1（均布雪）+0.92风3（73）1.32恒+2.587活1（均布雪）+0.92风4（74）1.32恒+1.54活2+1.047活1（均布雪）+0.92风2 1.047=2.587-1.54（75）1.32恒+1.54活3+1.047活1（均布雪）+0.92风1（76）1.32恒+1.54活4+1.047活1（均布雪）+0.92风4（77）1.32恒

25、+1.54活5+1.047活1（均布雪）+0.92风3 仅计算竖向地震作用反应谱（78）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震反应谱+0.28风1（79）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震反应谱+0.28风2（80）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震反应谱+0.28风3（81）1.2恒+0.6活1+1.3竖向地震反应谱+0.28风4同时计算水平与竖向地震反应谱作用（82）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风1（83）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风2（84）0.9恒+0.45活

26、1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风3（85）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（X向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风4（86）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风1（87）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风2（88）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风3（89）0.9恒+0.45活1+0.975水平地震（Y向为主）+0.375竖向地震反应谱+0.21风4弹性大震仅计算竖

27、向地震作用反应谱（=0.02）（90）0.818恒+0.409活1+0.818竖向大震反应谱+0.23风1（91）0.818恒+0.409活1+0.818竖向大震反应谱+0.23风2（92）0.818恒+0.409活1+0.818竖向大震反应谱+0.23风3（93）0.818恒+0.409活1+0.818竖向大震反应谱+0.23风4 塑性：截面系数，圆管1.27，矩形管1.13，在截面验算公式中，已考虑塑性发展系数圆管1.15，矩形管1.05，因此，全塑性的提高系数为：圆管1.27/1.15=1.104，矩形管1.13/1.05=1.076，统一取1.1。钢材材料屈服强度较设计强度提高系数：1.111。因此总提高系数为1.1X1.111=1.2221。 0.818=1/1.2221 0.409=0.5/1.2221 0.23=0.28/1.2221同时计算水平与竖向地震反应谱作用（=0.02）（94）0.614恒+0.307活1+0.614水平大震（X向为主）+0.307竖向大震反应谱+0.172风1（95） 0.614恒+0.307活1+0.614水平大震（X向为主）+0.307竖向大震反应谱+0.172风2（96） 0.614恒+0.307活1+0.614水平大震（X