某项目工程桩检测报告管桩低应变及堆载法静载检测Word文档格式.docx

1、桩 长约12m持力层中风化泥质粉砂岩总桩数214根检测单 位名 称委托方方 法钻芯低应变静载抗拔声测检 测类 别动测、静载数 量/3根采 用仪 器RS-1616 K（S）RS-JYB（二）、工程场地地质条件场地地层从上至下分别为：杂填土：褐黄，松散，人工新近回填而成，主要以粘性土、风化岩块组成，含少量碎石、块石；表面含少量植物根茎；粉质粘土：灰黄色，可塑，干强度中等，中等韧性，摇振反应无，稍有光泽；全风化泥质粉砂岩：砖红色，节理裂隙极发育，上部岩芯样呈土状；吸水膨胀，手捏易碎；下部岩芯样局部风化成砂土样，含少量石英颗粒；强风化泥质粉砂岩：砖红色，裂隙极发育，原岩结构基本破坏；岩芯样呈块状、碎块

2、状，遇水易软化；泥质胶结；中厚层结构；中风化泥质粉砂岩：砖红色，节理裂隙较发育，岩芯样呈柱状、短柱状，柱长10-50cm不等；泥质胶结，粉粒结构；锤击易碎，吸水易软化；沿节理面可见少量铁锰质氧化渲染；-1中风化砂砾岩：棕红色，节理裂隙较发育，岩芯样呈短柱状，柱长5-10cm不等，砂砾结构，岩芯夹杂石英较多。仅02区西南处揭露。（三）、主要检测仪器设备序号仪器设备名称型号1桩基动测仪RS1616K（s）2加速度传感器CA-YD-1343桩基静载测试分析仪4压力变送器MPM4805位移传感器RS-WS5069超高压油泵站BZ10分离式油压千斤顶QF320T11二、低应变检测（一）、低应变桩身完整性

3、检测技术原理本次基桩桩身完整性检测采用锤击低应变法。该方法依据一维波动理论，其波动方程为： （1）式中是弹性波纵波传播速度，也是标志桩身砼强度的参量，它是由材料常数和所决定的常值： （2）方程（1）为双曲线型偏微分方程，有两条相异的特征线，即通过自变量平面任一点有两条相异的实特征线，方程通解为： （3），为任意函数，“”号对应于上行波，“”对应于下行波。当桩头受到冲击力后，由此产生的应力波沿桩身向下传播，当波在传播过程中遇到桩身中存在的断裂、裂缝、扩颈、缩颈、夹泥、离析等缺陷时，会产生反射与透射。我们从实测中获得波形图，根据波形、波速、频谱的变化，通过特定的分析软件，可检测桩身的完整性、判定桩

4、身缺陷的程度及位置等。（二）、低应变检测结果评价低应变检测桩身完整性判定表类别时域信号特征幅频信号特征 2L/c时刻前无缺陷反射波，有桩底反射波桩底谐振峰排列基本等间距，其相邻频差 f c/2L2L/c时刻前出现轻微缺陷反射波，有桩底反射波桩底谐振峰排列基本等间距，其相邻频差 fc/2L，轻微缺陷产生的谐振峰与桩底谐振峰之间的频差 f c/2L有明显缺陷反射波，其他特征介于类和类之间2L/c时刻前出现严重缺陷反射波或周期性反射波，无桩底反射波；或因桩身浅部严重缺陷使波形呈现低频大振幅衰减振动，无桩底反射波缺陷谐振峰排列基本等间距，相邻频差 f c/2L，无桩底谐振峰；或因桩身浅部严重缺陷只出现

5、单一谐振峰，无桩底谐振峰注：对同一场地、地质条件相近、桩型和成桩工艺相同的基桩，因桩端部分桩身阻抗与持力层阻抗相匹配导致实测信号无桩底反射波时，可按本场地同条件下有桩底反射波的其他桩实测信号判定桩身完整性类别。类桩应进行工程处理。（三）低应变检测结果1、本工程214根工程基桩中，类桩209根，占工程桩总数的97.7%，类桩5根，占工程桩总数的2.3%，满足设计要求。2、低应变检测数据见下表。 （四）低应变检测波形图三、单桩竖向抗压静载检测（一）、检测工程桩的相关参数桩号桩径（mm）设计承载力特征值（kN）施工工艺158#桩4001200锤击114#桩111#桩本次静载检测工程桩参数见下表，工程

6、桩在场地位置见桩基平面布置图。（二）、试验原理、方法及使用仪器为了比较真实的模拟建筑物实际受荷情况，试验采用快速维持荷载法分级对检测工程桩进行加载，加载采用压重平台反力装置，用混凝土预制块堆成平台。由超高压油泵站带动1台3200kN千斤顶加载，荷载量和桩顶沉降量由压力传感器和位移传感器通过RS-JYB桩基静载荷测试分析系统测量和控制（试验装置参见下图）。试验方法及承载力确定按如下进行：（1）、加载应分级进行：采用逐级等量加载，分级荷载宜为最大加载量或预估极限承载力的1/10，其中第一级可取分级荷载的2倍。（2）、沉降观测：在每级荷载施加后维持1h，按第5、15、30min测读桩顶沉降量，以后每

7、隔15min测读一次。测读时间累计为1h时，若最后15min时间间隔的桩顶沉降增量与相邻15min时间间隔的桩顶沉降增量相比未明显收敛时，应延长维持荷载时间，直至最后15min的沉降增量小于相邻15min的沉降增量为止。（3）卸载应分级进行，每级卸载量取加载时分级荷载的2倍，逐级等量卸载。快速维持荷载法每级荷载维持15min，按第5、15min测读桩顶沉降量后，即可卸下一级荷载。卸载至零后，应测读桩顶残余沉降量，维持时间为2h，测读时间为第5、15、30min，以后每隔30min测读一次。（4）当出现下列情况之一时，可终止加载：a、在某级荷载作用下，桩顶沉降量大于前一级荷载作用下沉降量的5倍；

8、b、桩顶沉降量已超过规范允许值；c、以达到设计要求的最大加载量。（5）、单桩竖向抗压极限承载力，可按下列方法综合分析确定：a、根据沉降随荷载变化的特征确定：对于陡降型曲线，取其发生明显陡降的起始点对应的荷载值。b、根据沉降随时间变化的特征确定：取曲线尾部出现明显向下弯曲的前一级荷载值。c、对于缓变型曲线可根据沉降量确定，宜取40mm对应的荷载值；当桩长大于40m时，宜考虑桩身弹性压缩量；对直径大于或等于800mm的桩，可取=0.05D（D为桩端直径）对应的荷载值。d、单位工程同一条件下的单桩竖向抗压承载力特征值应按单桩竖向抗压极限承载力的一半取值。（三）、静载试验结果分析3根检测工程桩的荷载、

9、沉降量汇总表见附表，并依据所测数据和沉降量汇总表绘制、曲线附后：1、 158#桩：随检测荷载的加大，检测桩在每级荷载作用下的沉降量较均匀增大，荷载加至2400kN时，桩顶沉降稳定时累计沉降量为14.69mm，曲线呈缓变型，曲线尾部未出现明显向下弯曲直线段，卸载后桩最大回弹量为6.26mm，回弹率为42.6%，依据建筑基桩检测技术规范，可以确定该桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN。2、 114#桩：随检测荷载的加大，检测桩在每级荷载作用下的沉降量较均匀增大，荷载加至2400kN时，桩顶沉降稳定时累计沉降量为8.56mm，曲线尾部未出现明显向下弯曲直线段，卸载后桩最大回弹量为2.23mm，回

10、弹率为26.1%，依据建筑基桩检测技术规范，可以确定该桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN。3、 111#桩：随检测荷载的加大，检测桩在每级荷载作用下的沉降量较均匀增大，荷载加至2400kN时，桩顶沉降稳定时累计沉降量为12.22mm，曲线尾部未出现明显向下弯曲直线段，卸载后桩最大回弹量为4.58mm，回弹率为37.5%，依据建筑基桩检测技术规范，可以确定该桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN。（四）、静载检测结论根据以上分析，可以得出以下结论：1、 158#桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN，满足设计要求。2、 114#桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN，满足设计要求。3

11、、 111#桩的单桩竖向抗压极限承载力为2400kN，满足设计要求。单桩竖向静载试验汇总表某项目 试验桩号：测试日期：2016-05-13 桩长：9.1m 桩径：序 号荷 载（kN）历 时 （min）沉 降 （mm）本 级累 计0.00480601.277201200.601.879601800.792.662400.903.5614403000.874.4316803601.045.47719204202.558.02821603.9011.9224005402.7714.6915555-0.3814.31570-1.0613.2512585-1.7511.5013600-1.949.561

12、4-1.138.43最大沉降量：14.69 mm 最大回弹量：6.26 mm 回弹率：42.6%李四 张三 资料整理：试验桩号：2016-05-13桩长：9.1m桩径：荷载（kN）本级沉降（mm）累计沉降（mm）2016-05-14 桩长：0.660.631.290.892.180.642.823.691.054.740.955.690.986.671.898.56-0.168.40-0.408.00-0.507.507.00-0.676.338.56 mm 最大回弹量：2.23 mm 回弹率：26.1%2016-05-142016-05-15 桩长：10.8m 桩径：1.591.082.671.263.930.844.771.155.921.287.201.248.441.369.802.4212.22-0.5911.63-0.6910.94-0.9010.04-1.088.96-1.327.6412.22 mm 最大回弹量：4.58 mm 回弹率：37.5%2016-05-1510.8m