本科毕业设计论文住宅楼及车库工程qtz63液压自升塔式起重机施工方案Word文件下载.docx

1、及建筑高度地上6层，建筑高度为19.6m5#、6#、7#楼地上6层，建筑高度为18.0m地上6层，建筑高度为18.6m地上11层，建筑高度为32.718m设计使用年限50年结构形式多层框架结构；小高层剪力墙结构使用功能住宅抗震设防烈度7度防水等级地下级；屋面：级耐火等级地上级结构层高1、2、3#楼5、6#楼8、12#楼一、二号车库1层4.2m2.9m3.0m3.9m（地下）2层3.7 m3层以上2.9 m装饰外墙真石漆涂饰内墙户内一般抹灰；公共部位涂刷乳胶漆楼面户内细石砼楼面；公共部位防滑地砖楼面地面细石砼地面顶棚刮腻子窗户塑钢窗防水屋面3mm厚SBS改行沥青防水卷材卫生间、阳台1.8mm厚聚

2、氨酯防水涂膜地下室4mm+3mm厚改行沥青防水卷材节能保温B1级20mm厚挤塑聚苯保温板5#、8#、12#楼B1级30mm厚挤塑聚苯保温板6#、7#楼B1级25mm厚挤塑聚苯保温板B1级45mm厚挤塑聚苯保温板多腔塑料型材，中空玻璃，5 +6A+5+6A+5商铺6+12A+6建筑外遮阳塑钢卷帘一体化外遮阳再生能源36层采用太阳能热水供应系统，且有电辅助加热16层采用太阳能热水供应系统，且有电辅助加热511层采用太阳能热水供应系统，且有电辅助加热3） 结构概况场地类别类结构安全等级二级建筑抗震设防类别丙类三级基础结构形式一、二号地库桩基 PHC-400（95）AB-C80-13，桩尖采用开口型钢

3、桩尖1#、2#、3#、6#楼桩基PHC-400（95）AB-C80-14，PHC-400（95）AB-C80-13，桩尖采用开口型钢桩尖5#、7楼桩基PHC-400（95）A-C80-14，PHC-400（95）A-C80-13，桩尖采用桩基PHC-450（100）AB-C80-10,8，桩尖采用开口型钢桩尖混凝土强度等级基础垫层C15基础C35柱、墙、梁、板C30其他砼二次结构C25填充墙外墙采用A5.0 B07蒸压砂加气砼砌块，M5.0专用砌筑砂浆，内墙采用A5.0 B06蒸压砂加气砼砌块，M5.0专用砌筑砂浆三、塔机概况 塔机情况如下：1.塔机型号：两台QTZ63液压自升塔式起重机，两台

4、QTZ40液压自升塔式起重机（本方案只对小高层塔吊进行验算）2.塔机生产厂家：3.塔机制造许可证号：此塔机按照国标GB/T5031-2008塔式起重机标准生产制造并进行了型式试验和出厂检验，出具了出厂合格证。4.塔机主要技术参数额定起重力矩：760kn.m额定起重量：6t最大幅度（55米）额定起重量：1.3t起升高度：独立式安装时40m附着式安装时140m工作幅度：2.550m起升速度：2倍率钢丝绳时为8m/min、40m/min、80m/min4倍率钢丝绳时为4m/min、20m/min、40m/min回转速度： 0.6r/min变幅速度：22m/min、44m/min顶升速度：0.5m/m

5、in塔机重量：31.9t（含平衡重量12t）三、 塔机设计验算1） 天然地基基础设计验算 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m）45塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.64 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN）130起重臂自重G1（kN）41.2起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）22小车和吊钩自重G2（kN）3.5

6、最大起重荷载Qmax（kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）11.5最大起重力矩M2（kN.m）750平衡臂自重G3（kN）19.3平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.3平衡块自重G4（kN）125平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）11.8 2、风荷载标准值k（kN/m2）工程所在地江苏 宿迁 市泗阳县基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.59风压等效高度变化系数z1.34风荷载体型系数s1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均

7、充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.591.951.340.20.81.640.41.65 3、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）130+41.2+3.5+19.3+125319起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）319+60379水平荷载标准值Fvk（kN）0.354520.66倾覆力矩标准值Mk（kNm）41.222+3.511.5-19.36.3-12511.8+0.9（750+0.520.6645）443.42竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1319水平荷载标准值Fvk1.654542.62倾覆力矩标准值Mk（kN22-19.3

8、11.8+0.542.6245268.76 4、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2319382.8起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F（kN）382.8+84466.8水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.420.6628.92倾覆力矩设计值M（kN（41.211.8）+1.40.945）750.78竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.442.6259.67倾覆力矩设计值M0.545514.3 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l（m）5基础宽b（m）基础高度h（m）1.35基础参数基

9、础混凝土强度等级基础混凝土自重c（kN/m3）25基础上部覆土厚度h（m）基础上部覆土的重度（kN/m3）19基础混凝土保护层厚度（mm）地基参数修正后的地基承载力特征值fa（kPa）100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）地基压力扩散角（）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）323.8地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）基础倾斜方向的基底宽度b（mm）5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=551.3525=843.75kN 基础及其上土的自重荷载设

10、计值：G=1.2Gk=1.2843.75=1012.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9（M2+0.5FvkH/1.2） =41.245/1.2） =373.7kNm Fvk=Fvk/1.2=20.66/1.2=17.22kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2（G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4）+1.4 =1.2 =653.16kN Fv=Fv/1.2=28.92/1.2=24.1kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=552/

11、6=20.83m3 Wy=bl2/6=5 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=443.425/（52+52）0.5=313.55kN Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=443.42 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =（379+843.75）/25-313.55/20.83-313.55/20.83=18.81kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=18.81kPa Pkmax=（Fk+Gk）/A+

12、Mkx/Wx+Mky/Wy =（379+843.75）/25+313.55/20.83+313.55/20.83=79.01kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（379+843.75）/（55）=48.91kN/m2 4、基础底面压力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=48.91kPafa=100kPa 满足要求！ （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=79.01kPa1.2fa=1.2100=120kPa 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-（40+20/2）=1300

13、mm X轴方向净反力： Pxmin=（Fk/A-（Mk+Fvkh）/Wx）=1.35（379.000/25.000-（373.698+17.2171.350）/20.833）=-5.256kN/m2 Pxmax=（Fk/A+（Mk（379.000/25.000+（373.698+17.2171.350）/20.833）=46.188kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=（b+B）/2）Pxmax/b=（5.000+1.640）/2）46.188/5.000=30.669kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=（Fk/A-（Mkh）/Wy）=1.35 Pymax=（Fk/A+（

14、Mk 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=（l+B）/2）Pymax/l=（5.000+1.640）/2） 基底平均压力设计值： px=（Pxmax+P1x）/2=（46.19+30.67）/2=38.43kN/m2 py=（Pymax+P1y）/2=（46.19+30.67）/2=38.43kPa 基础所受剪力： Vx=|px|（b-B）l/2=38.43（5-1.64）5/2=322.8kN Vy=|py|（l-B）b/2=38.43 X轴方向抗剪： h0/l=1300/5000=0.264 0.25cfclh0=0.25114.350001300=23237.5kNVx=322.8

15、kN Y轴方向抗剪： h0/b=1300/5000=0.264 0.25cfcbh0=0.251300=23237.5kNVy=322.8kN 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519=28.5kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pk-pc）/（b+2ztan）（l+2ztan） =（5（48.91-28.5）/（5+2tan20）（5+2）=6.84kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=519=95kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b（b-3）+dm（d+z-0.5） =130.00+0.3019.00（5.

16、00-3）+1.60（5.00+1.50-0.5）=323.80kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=6.84+95=101.84kPafaz=323.8kPa 7、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20150基础底部短向配筋基础顶部长向配筋HRB400 16150基础顶部短向配筋 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=（b-B）2pxl/8=（5-1.64）238.435/8=271.15kN 基础Y向弯矩： M=（l-B）2pyb/8=（5-1.64）2 2、基础配筋计算 （

17、1）、底面长向配筋面积 S1=|M|/（1fcbh02）=271.15106/（113002）=0.002 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.002）0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/（S1h0fy1）=271.15106/（0.9991300360）=580mm2 基础底需要配筋：A1=max（580，bh0）=max（580，0.00151300）=9750mm2 基础底长向实际配筋：As1=10781mm2A1=9750mm2 （2）、底面短向配筋面积 S2=|M|/（1fclh02）=271.15 2=1-（1-2S2）0

18、.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/（S2h0fy2）=271.15A2=max（580，lh0）=max（580，0.0015 基础底短向实际配筋：AS2=10781mm2A2=9750mm2 （3）、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=6900mm20.5AS1=0.510781=5390mm2 （4）、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=6900mm20.5AS2 （5）、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图矩形板式基础配筋图2）塔吊附墙计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定

19、，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。一. 参数信息塔吊型号:塔吊最大起重力矩:M=750kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=-200.0kN.m塔吊计算高度:H=45m塔身宽度:B=1.63m附着框宽度:最大扭矩:0kN.m风荷载设计值:1.37kN/m2附着节点数:2各层附着高度分别（m）:15.7,30.7附着杆选用格构式：角钢+角钢缀条附着点1到塔吊的竖向距离:b1=3.00m附着点1到塔吊的横向距离:a1=0.85m附着点1到附着点2的距离:a2=3.1m二. 支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，

20、最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:1. 风荷载计算1） 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0.2kN/m2） =0.81.3350.2=0.66kN/m20.661.4=0.39kN/m2） 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0.40kN/m2） 0.40=1.37kN/m21.371.40=0.80kN/m2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩

21、标准值 Mk=-200+400=200.00kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 Mk=-200.00kN.m3. 力 Nw 计算工作状态下: Nw=27.884kN非工作状态下: Nw=27.830kN三. 附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:四. 第一种工况的计算 塔机工作状态下，Nw=27.88kN, 风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中 从0-360循环， 分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：20.49 kN杆2的最大轴向压力为：44.73 kN杆3的最大

22、轴向压力为：47.07 kN杆1的最大轴向拉力为：杆2的最大轴向拉力为：杆3的最大轴向拉力为：五. 第二种工况的计算 塔机非工作状态，Nw=27.83kN, 风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力。20.45 kN38.73 kN44.82 kN六. 附着杆强度验算1杆件轴心受拉强度验算验算公式: =N/Anf其中 N为杆件的最大轴向拉力,取N=44.82kN； 为杆件的受拉应力； An为格构杆件的的截面面积,计算得 An=452.8mm2；经计算，杆件的最大受拉应力 =44.821000/452.8=98.