摆动式燃烧器及油枪说明书资料Word下载.docx

1、项 目单 位设计煤种校核煤种1校核煤种2低位发热量Qnet。arKJ/kg218912057023585工业分析应用基全水份Mt%12.88.811.1分析基水份Mad3.351.684.10应用基灰份Aar17.2127.0911.68可燃基挥发份Vdaf25.1120.2529.11元素分析应用基碳 Car57.2353.0862.97应用基氢 Har3.393.243.56应用基氧 Oar7.626.238.94应用基氮 Nar0.950.781.06应用基硫 Sar0.80.69可磨系数和灰熔点可磨系数, HGI607365变形温度DTC110013701190软化温度ST114015

2、00熔融温度FT1220灰分析（干燥基质量%）SiO254.82Al2O328.55Fe2O34.65Na2O0.46K2O1.49CaO3.17MgO1.01SO30.29TiO2P2O5（2） ，燃油品质油种：0号轻柴油油质分析：（GB252-87）恩氏粘度（120 C） 1.21.67 E运动粘度（20 C） 3.08.0厘沱灰份 0.025%水份 痕迹硫份 0.2%机械杂质 无闭口闪点 不低于65凝固点 0 C低位发热量 4103141870KJ/kg（3） 燃用设计煤种锅炉最大连续出力（MCR）时燃烧器的主要设计参数:（3台磨运行） 项 目 数值 单位单只煤粉喷嘴热功率 124.01

3、06 KJ/h二次风速 48 m/s二次风温度 329 一次风率 20.95 %二次风率 79.05（包括5%炉膛漏风） %二次风中燃烧风比率 25 %二次风中辅助风比率 75 %一次风温度 75 一次风速度 24 m/s（4） 燃用设计煤种锅炉最大连续出力（ECR）时燃烧器的主要设计参数：（2台磨运行）项 目 数值 单位单只煤粉喷嘴热功率 158.03二次风温度 315 一次风率 17.51 %二次风率 82.49（包括5%炉膛漏风） %（5） 其它参数燃烧器一次风阻力 50 mmH2O燃烧器二次风计算阻力 85.5（838帕） mmH2O燃烧器二次风设定阻力 101.6（996帕） mmH

4、2O一次风喷嘴间距 1270或1680 mmH2O2. 燃烧器设计的几个特点（见图纸680110-E1）（1） 本燃烧器是采用引进的技术设计和制造。燃烧器布置在四角上，为四角切圆燃烧系统。四角切圆采用CFS+OFA消旋。（2） 制粉系统配置三台BBD4060双进双出磨煤机系统。每台磨的一端带四角一层一次风喷嘴，一台磨机带二层一次风喷嘴，三台磨煤机供带六层一次风喷嘴， 正常工况下投运三台磨煤机带MCR工况，非正常工况下允许二台磨煤机带ECR工况。（3） 考虑到锅炉不投油稳燃负荷（35%）较低，以及煤种具有结焦趋势采用了CE 近年开发的WR燃烧器上下浓淡分离一次风喷嘴和同心反切燃烧技术。 a.上下

5、浓淡分离一次风喷嘴（图1） 煤粉流过燃烧器入口弯头时，大部分煤粉颗粒在离心力的作用下紧贴弯头外沿进入煤粉喷管，煤粉喷管中的隔板将一次风分成浓淡两股，从而提高了一次风喷嘴出口处的煤粉浓度。一次风喷嘴中装有V型钝体，使得一次风在V型钝体前方形成稳定的回流区，卷吸高温烟气，起到稳定火焰的作用。 b.同心反切燃烧技术 为了强化炉膛中燃料与空气的混合、减少一次风贴壁、降低结焦趋势，本工程采用了同心反切燃烧技术。二次风射流沿着与一次风相反的旋转方向射入炉膛，一次风沿煤粉喷管轴线进入炉膛后，在较大的二次风射流引射和冲击下，被带入沿二次风射流方向旋转的火球中。这样一次风与二次风强烈混合，有助于煤粉完全燃烧。同

6、时，一次风被包围在炉膛中央，形成炉膛中央富燃料、炉膛四周富氧的燃烧结构，大大减少了一次风冲刷水冷壁结焦的可能性。另外在燃烧初期，上下浓淡分离技术有利于降低NOx的排放量。（4） 四个角的燃烧器喷嘴拥有各自的摆动连杆。通过摇臂装置和主连杆由摆动气缸装置驱动上、下摆动各20，二次风喷嘴可上、下摆动各30，顶部手动二次风喷嘴可上摆动30、下摆动各6。在锅炉运行中，通过燃烧器摆动可以调节再热器温度。燃烧器喷嘴摆动的控制应接入CCS系统。如CCS系统未投入或摆动控制从CCS暂时解列时，为保证喷嘴摆动机构正常运行，每天在适当时候需要由人工操作上下摆动喷嘴，然后恢复到原始位置。（5） 燃烧器风箱中设有3层共

7、12支简单机械雾化油枪，油枪总出力为30%BMCR。（6） 每支油枪配有20J高能点火器一套，点火时由进退机构控制。（7） 为了便于工地安装和保证气流射入炉膛角度，故将燃烧器与水冷套（燃烧器区域水冷壁）组装成一体后出厂。（8） 燃烧器箱壳用螺栓连接固定在水冷套上。在箱壳中心的16只高强度螺栓作紧固用，其余的螺栓并不完全拧紧，可允许箱壳与水冷壁间作相对位移，在各种工况下吸收箱壳与水冷壁间的胀差。燃烧器箱壳由隔板分成若干风室。各风室出口处布置喷嘴，风室的入口处布置二次风门挡板。顶部二次风喷嘴为手动，单独摆动。其它一、二次风喷嘴按协调控制系统给定的信号同步、成组上下摆动。（1）摆动机构本燃烧器喷嘴摆

8、动由气动驱动装置通过连杆机构和内外摆动机构装置实现。a、 外摆动机构布置在箱壳外部的外摆动机构的作用是一组喷嘴摆动传动力矩。外摆动机构有左右手之分。b、内摆动机构内摆动机构是将外摆动机构的驱动力矩传递给喷嘴的过渡机构，主要由一个90曲柄和连杆座轴组成。内摆动机构也有左右手之分。（2） 一次风室（图2）一次风室主要由一次风喷管、一次风喷嘴等组成。一次风喷管安装在前后安装板上，一次风喷嘴安装在一次风喷管上。一次风喷嘴较易烧坏或磨损，可与一次风喷管一起抽出检修。燃烧器箱壳与水冷套之间用高强度螺栓连接（图3）。运行中，箱壳随水冷壁一起向下膨胀。燃烧器箱壳用螺栓连接固定在水冷套上。（4） 箱壳与门孔箱壳

9、由内壁板、保温层、外护板三层组成。燃烧器箱壳的保温层、外护板和箱壳组装后出厂。箱壳的门孔分为内壁板门孔和外壁板门孔。热态运行时内门孔与箱壳内壁有相同的温度，无胀差问题。外门孔盖上敷有保温材料。热态运行时外门孔盖与内门孔盖温度不同，就有胀差问题，故外门孔盖上开有长圆孔。外门孔盖支撑（图4）既是外门孔盖的固定支撑点，又是箱壳护板的支撑点。其一侧与箱壳内壁板相连，另一侧与箱壳的外门孔盖相连。由于内外侧温度不同，故将支座角钢分段，每段用一个刚性支点，两端用两个支点。这种结构对于保持箱壳结构形状，减少箱壳变形问题很重要，必须予以充分考虑，否则会影响摆动机构的灵活性，以致喷嘴摆动发生困难。（5） 外护板（

10、图4）箱壳保温层外侧设置了外护板，用来保护保温材料，改善箱壳的外观。箱壳外护板用压制Y型夹板镶嵌到护板的附板上，附板焊接到夹板上与箱壳成为一体。附板与箱壳的连接都是柔性的，外护板与箱壳间可以发生相对位移。热态运行时可以吸收外护板与箱壳间的胀差。此外，箱壳上突出来的零件，如箱壳刚性连接板、外摆动机构、摆动喷嘴气缸底座、二次风门挡板转动轴驱动装置的支座等，凡是处于外护板外侧的部分，在穿出护板处均考虑了膨胀与密封问题。为了防止太大的涡流，减少二次风流动阻力损失，改善由于气流转向引起的气流偏斜，在一次风风室、二次风风室分别设置了导向板，使喷嘴出口处的风量分配均匀。（7） 二次风门挡板二次风门挡板设计成

11、倾斜布置（全闭状态）、非平衡式（图5）。目的是锅炉起停时，防止由于炉膛负压过大引起水冷壁管向内弯曲。一旦出现此种工况，挡板会借助两侧的压差产生的转矩自动打开，大量空气进入炉膛，炉内负压迅速减小。反之，炉膛发生爆炸时，挡板会自动关闭。但必须注意风门挡板的倾斜安装位置。二次风门挡板控制作为锅炉协调控制系统和炉膛安全监视系统的一部分，其功能满足：a、根据机组启停需要，风门挡板自动启闭；b、根据机组负荷与每层喷嘴投入的燃料量自动调节开度；为了延长喷嘴使用寿命，不让停用的喷嘴烧坏，停用的喷嘴必须通入一定量的冷却风。挡板全闭位置时漏风面积为相应风室流通面积的5%左右。为方便箱壳制造、运输、和安装，设置燃烧

12、器吊架。吊架分为立式和卧式两种。 a、立式吊架位于箱壳顶部（图6）。箱壳安装时使用该吊架。耳板起吊孔中心通过箱壳重心，以防止箱壳起吊时受弯矩产生变形。 b、卧式吊架是在箱壳的刚性连接板之间设置二根横梁。每根横梁上伸出起吊耳板，耳板的轴线通过箱壳重心，也可以防止箱壳起吊时受弯矩产生变形。注意：箱壳卧式起吊架在燃烧器工地安装结束后必须割掉（不要损坏吊架两端的刚性梁连板），以免妨碍箱壳热态运行时的膨胀。为了防止燃烧器运输过程中可能产生的变形，本燃烧器设有专用包装装置。二、 进退式简单机械雾化油枪1、说明本燃烧器装有3层（12支）供暖炉用进退式简单机械雾化油枪，该油枪可用来暖炉、升压、引燃和稳燃相邻煤

13、粉喷嘴。有关油枪及进退机构的安装、使用及维修要求详见供货公司的有关资料。油枪出力分别为1t/h、1.75t/h，以适应不同运行工况的需要。2、操作不管控制系统提供的内容及其任何附加特点，下列基本规则总是适用的：（1） 升炉前： a、吹扫炉膛至少5分钟； b、人工检查风机与调节挡板位置，在全程范围内动作是否正确。（2） 燃烧油时，使油的粘度保持在4E。（1） 确保点火器正确运行，总是用一个点火器点一支油枪，绝不要用已经点火的油枪去引燃另一支油枪。（2） 正确设置二次风门挡板位置，有助于各挡板控制辅助风室、油风室的二次风合理分配。（3） 插入油枪前，检查喷嘴雾化片装配是否正确，固定连接垫片务必就位

14、，打开进油阀，点燃轻油时要用肉眼观察着火是否及时。倘若没有点着或燃烧很不稳定，必须关闭进油阀，再拆卸油枪进行检查，找到未点着的原因并消除缺陷后，才能重新点燃该油枪。（4） 冷炉点火时务必小心谨慎，注意观察油燃烧情况。在此期间，未燃油可能被带走，粘在尾部受热面上，释放出可燃气体、聚集碳黑。不良的燃烧工况可能表现为：a、着火不稳定b、火焰尾部冒黑烟c、炉膛出口有明显烟雾不完全燃烧的原因可能是：a、由于清理不够，喷嘴零件结焦；b、由于燃油风室挡板未处于最佳位置，造成二次风分配不当；c、其它3、金属软管为适应油枪伸缩和炉膛热态膨胀的需要，油枪同系统的连接采用金属软管。金属软管应按图安装，不得使软管过分

15、弯曲或扭曲。在运行中要注意对金属软管进行检查,若发现泄漏要及时更换,即使未发现泄漏也要每隔2年对金属软管进行抽样检查,并对抽样的软管进行6.0MPa的水压试验。三、 高能点火器及进退机构高能点火枪及进退机构作为启动、稳燃油枪的点火装置，高能点火器的贮能为20J。油枪及高能点火枪的进退机构为分体式。高能点火器发火头的安装位置对点火十分重要，所以必须严格按照生产厂的要求定位。注： H风室高度， O油风室 一次风喷嘴间距：1280 和1670mmOFA2层顶部燃尽风室H=390 mmOFA1层上部辅助风室CC层C2层燃烧风室（煤粉喷嘴）H=760 mmC层辅助风室（油枪）H=490 mmC1层BC2

16、层H=440 mmBC1层B2层B层H=490mmB1层AB2层AB1层A2层A层A1层AA层下部辅助风室2、 燃料风（周界风）挡板的控制燃料风（周界风）挡板的开度是与其相关联的给煤机转速的函数，如下图所示：100%的给煤机转速是指3台磨运行、锅炉出力为BMCR时的给煤机转速。3、 辅助风挡板的控制辅助风挡板是调节二次风室中的空气与炉膛出口处烟气之间的压差P。P与锅炉负荷成函数关系。4、顶部燃尽风挡板开度的控制 顶部燃尽风挡板开度是锅炉负荷的函数。5、油枪层风门挡板的控制如下图所示： （1）当油枪投入运行，进行锅炉启动或低负荷助燃时，该油枪层风门挡板应在同一层四根油枪中的第三根投入运行以后，方

17、才打开到一定位置，然后挡板开度随着油压的变化而变化，这时油枪层风门挡板开度是燃料油压力的函数。如下图所示：当油压力为油枪最大出力的油压的20%时，风门开度为10%，以后随着油压的升高，风门挡板的开度逐渐增加，至50%时，风门全开。（2） 油枪切除运行后，应该先进行3-6分钟清扫，接着该油枪层的风门挡板作为二次风挡板投入运行（置入P控制）。（1） 如果与油枪层相邻的一次风室也在运行，则油枪层的风门挡板应作为二次风门挡板置入P控制，而不管该层油枪的压力如何。（1） 当因制粉系统故障或其它原因引起锅炉紧急停炉时，所有的燃烧器二次风门挡板全开。（2） 炉膛吹扫时，一次风A1、A2、B1、B2、C1、C

18、2的燃料风（周界风）挡板全关，底层下部辅助风室（二次风）AA全开，其余的辅助风挡板位置置P。上述二次风挡板控制原则仅供运行人员和自控设计人员参考。二次风挡板炉膛吹扫油枪暖炉煤油混烧（50%BMCR）单烧煤（50%BMCR）OFA2全关从75%BMCR起开度逐步增大至100%BMCR时全开OFA1CC置P如C2磨投入运行，置入P控制，否则关闭如C2磨运行，置入P控制，否则关闭C2如C层油枪投入运行，置入P控制，否则关闭如C2磨投入运行，开度为该给煤机转速的函数，否则关闭。C2磨投入运行，开度为该给煤机转速的函数，否则关闭。如果油枪投入运行，开度是油压的函数，不然关闭C层油枪投同左，C2和C1磨投

19、入运行，置P控制；否则关闭如C1或C2磨运行，置P控制，C1和C2磨停则关闭。C1同C2层C层油枪投置P ，C1磨运行，开度为该给煤机转速的函数，否则关闭。C1磨运行，开度为该给煤机转速的函数，否则关闭。BC2C1磨运行，置P控制； C1层停，则关闭BC1B2磨运行，置P控制； B2层停，则关闭B2如B层油枪投入运行,置入P控制，否则关闭B层油枪投置P, B2磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭B2磨运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭BB油枪投入运行，开度是油压的函数，不然关闭B层油枪投同左，B2和B1磨投入运行，置P控制；B2和B1磨投入运行，置P控制；B1B层油枪投入置入P控制，否则关闭B层油枪投置P, B1磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭B1磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭AB2B1层运行，置P控制，否则关闭AB1A2层运行，置P控制，否则关闭A2A层油枪投入置入P控制，否则关闭A层油枪投置P, A2磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭A2层运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭AA油枪投入运行，开度是油压的函数，不然关闭A层油枪投同左，A2和A1磨投入运行，置P控制；A2和A1磨投入运行，置P控制；A1A层油枪投置P, A1磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭A1磨投入运行，开度为给煤机转速的函数，否则关闭AA全开