新汴河挂篮计算书Word下载.docx

1、3#4#5#6#梁段长度（m）3.54.0梁段高度（m）3.9913.6683.4133.2263.0943.05梁段混凝土方量（m）50.8548.0844.5145.6042.0241.08梁段重量（T）132.2125.0115.7118.6109.2106.82、挂篮设计本桥梁采用三角挂篮施工，挂篮主桁架采用销轴连接，除前后吊杆为fb=785Mpa，L32精轧螺纹外其他所有挂篮承力杆件皆Q235型钢或钢板的组焊件。挂篮的主要承力构件截面如下，基本构造见下图：主桁架 上弦杆 2 32a 下弦杆 2 36a 斜 杆 2 20a前上横梁 2 36a底模架 前横梁 2 36a 前横梁 2 36

2、a 底纵梁 15 28b挂篮总侧面图挂篮主桁架构造图3、挂篮承载能力检算由初步对比分析可知，挂篮底纵梁、下后横梁以及底模后吊杆在1#梁段浇注施工阶段受力最大，而底模前吊杆、上下前横梁以及挂篮主桁架在4#梁段浇注施工阶段受力最大。故分别对1#梁段和4#梁段施工阶段挂篮相应构件进行承载力检算。3.1、1#梁段浇注施工阶段 3.1.1、底模架纵梁取梁段纵向单位长度1m为分析对象，则底模架受力如下图：因底模相对纵梁抗弯刚度较小，可将底模视为柔性分配平面单元，纵梁受力（纵梁荷载线集度）可简化如故而可知，腹板下部的纵梁承载最大，腹板下单根纵梁受力如下图：受力简图如下：底纵梁受力弯矩图如下: 注：图中荷载单

3、位为KN/m，弯矩单位为KN.m。由以上计算可知，在1#段处纵梁前、后支点的反力分配比为：P前：P后=52.3：49.4=0.52：0.48最大弯矩位 Mmax=81KN.m底纵梁的截面最大正应力为max=Mmax/w1=810000.000534151.7MPa215MPa故底纵梁承载力满足要求。 3.1.2、底模架后横梁、后吊杆下后横梁受力如下图：弯矩图如下： 注：图中单位为KN.m。由上述计算，后横梁最大提吊力（即底模架后吊杆最大拉力）为T后 = 322.5KN 631.33KN=0.0162785000=L 32精轧螺纹极限承拉力 挂篮后吊杆承载力满足要求。由弯矩图可知，后横梁最大弯矩

4、为 Mmax=170.9 KN.m后横梁截面最大正应力为：max=Mmax/w2=170900（20.00066） =129469697（Pa）129.5 MPa 215 MPa所以，后横梁承载力满足施工要求。3.2、4#梁段浇筑施工阶段3.2.1、底模架前横梁、前吊杆此施工阶段，按上述方法先求得纵梁荷载的线集度，再根据纵梁反力在前后横梁上的分配比解得各纵梁对前横梁的作用力。前横梁受力见下图： 受力简图为由上图可知，前下横梁最大弯矩为 Mmax=125.6KN.m前下横梁截面最大正应力为max=Mmax/w2=125600/（20.00066）95.2 MPa 215 MPa 故底模架前横梁承

5、载力满足施工阶段要求。又因底模架前横梁最大提吊反力 T前=196 KN 631.33 KN 使用L32 精轧螺纹钢筋作为前吊杆，其承载力满足施工要求。3.2.2、主桁前横梁、主桁架主桁架前横梁受力如下图其受力简图为 注：主桁前横梁最大弯矩为 Mmax=56 KN.m 截面最大正应力值为max=|Mmax|/w2=560000.00066）=42424242.42 Pa 42.4MPa 主桁前横梁承载力满足施工阶段要求。据以上分析计算可知，四片主桁架中桥梁中心侧的桁架前节点处受竖向力最大，其数值为 Fmax=203.8 KN挂篮主桁架受力简化如下：主桁架各杆件及前后支点受力见下图：由计算可知，杆

6、为压杆，为拉杆拉杆中杆截面相对较小，但其所受拉力最大，故对其进行承载力检算，其所受拉应力为 =N4/A4=2787000.00288）=48385416.67 （Pa）48.4 MPa显然，主桁架内拉杆承载力皆能满足施工要求。对杆进行压杆整体稳定性分析：杆横截面见右图可得 虚轴的回转半径为i= I/A = Iy/A 5.579e-2 （m）杆件长细比 =L/i=3.430.05579 = 61.48按b类截面查表得，稳定系数f= 0.8N5/A5=2138000.005704 = 37.5 MPa f f=215MPa0.8=172 MPa所以，杆承压能力满足要求。同样对杆进行整体稳定性分析，1.419e-1 （m）杆件长细比 =L/i=4.210.141929.67按b类截面查表得，稳定系数 f= 0.937N2/A2=1926000.01012048=19030717.91 Pa 19.03 MPa f f=215 MPa 0.937 = 201.455 MPa杆整体稳定性满足要求。因上述挂篮主要承力构件均能满足施工阶段承载力要求，故此挂篮可用于京沪高铁淮河特大桥跨新汴河现浇连续梁悬浇施工。