桥梁箱涵高支模扣件式脚手架满堂支撑专项方案文档格式.docx

1、否则将严重影响建筑工程、桥梁市政工程、保障房销售、汇砼商混站等工作。2.2北京东路左右加宽幅（图名：白岩脚北京东路改建工程）工程：本工程以北京东路纵向中心线划分，以北为加宽道路左幅，紧邻3、4组团消防平台，以南为加宽道路右幅，紧邻接驳桥工程。场地不平整，高差在20m左右。桥下全部为回填土，主要是“未来方舟”基建施工运来的弃土，土质均匀，经压实后可用于小区联络线的填方路基。2.3消防平台工程消防平台工程全长250余米，宽26m左右，平台下是市政在建的5#路工程，场地较为平整，但是有3、4组团的施工电梯，会影响消防平台的整体施工。该工程是整个市政桥梁道路工程中施工难度较小的子单位工程。与其他子单位

2、工程相比，共同的缺点是桩基回填土较厚，施钻过程中容易塌孔，处理的方法通常是用C15砼换填后重钻；支架均为高支模工程，具体详专项施工方案。2.4小区联络线工程位于北京东路双向车道桥梁的间隙中，场地平整，地下无其他管涵工程。施工期间用做其他工程的临时通道较为理想，目前达到开工条件。第二节 编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）城市道路工程施工与质量验收规范（CJJ1-2008）城市桥梁工程施工与质量验收规范（CJJ2-2008）建筑工程大模板技术规程 （JGJ74-2003）建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）钢结构设计规范（GB50017-2

3、003）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）施工图纸：人行桥工程施工图本工程的施工组织设计国家及地方现行法律法规及管理条例第三节 工程特点分析、危险源辨识及相应处理措施一、工程特点分析 本工程为大型钢筋砼箱涵，其主要特点如下：1、箱涵顶板钢筋砼平均厚0.2m，顶板与侧墙连接处设计有三角形加腋。竖向荷载达3.5KN/m2。2、箱涵支模架最高高度21.7m，箱涵墙板中墙厚0.2m，边墙厚0.3m，墙板侧向压力较大。3、箱涵设计跨度15米，单幅最大宽度为15米，底板厚0.2m，整个箱涵砼量较大，设计强度C30，易产生收缩变性裂缝。4、此方案的编

4、制为尖山1#桥施工图及现场实际。石岗桥、方家沟桥的高支模支撑同样按此方案实施，不再另行编制专项方案。二、危险源辨识及相应处理措施本工程面荷载3.5KN/m2，模板支撑体系高21.7m，危险源等级为二级。根据工程特点分析主要危险源如下：1、箱涵顶板重荷载高支模模板支撑体系各构件的强度、稳定、刚度的设计及验算。处理措施：按照安全施工相关技术规范及条文，对箱涵顶板重荷载高支模支撑体系各构件分别进行强度、稳定、刚度验算。箱涵顶板厚0.2m，两端有加腋，加腋最大高度为0.4m、宽度约为0.5m。为确保安全避免施工过程中出现的偶然荷载作用及便于计算，全部箱涵顶板按平均厚度0.2m进行设计验算。根据计算结果

5、，由于箱涵顶板竖向最大荷载较大，模板支撑体系的各构件对立杆间距的大小特别敏感。设计立杆间距为0.60.6m，实际施工中立杆间距必须严格按照设计要求设置，不得大于0.6m。其他模板支撑体系的规格、间距具体详第四章重荷载高支模设计计算书及设计图。在顶板模板支撑中模板与模板连接处下面放方木，使2张独立的模板有效地连接在一起。其方木与钢管之间的间距30cm。2、箱涵顶板砼施工上的水平震动荷载极易引起重荷载高支模体系的整体失稳。相应处理措施：48钢管模板支撑体系的主要特点是竖向承载力较大，横向承载力较低，易产生整体失稳，采取的最有效措施是：（1）必须严格按照国家安全管理条例中的有关规定设计布置垂直纵向剪

6、刀撑、垂直横向剪刀撑、水平剪刀撑、联柱件、联墙件，具体布置详本案第五章第二条模板支撑体系构造要求及施工方法。（2）砼浇筑要分层分段逐步推进，不得集中大量堆放砼。（3）模板支撑体系按市政施工相关规定进行1.2倍设计荷载的堆放预压，检验模板支撑体系的可靠性，在静载试验时要对各主要承载力构件的变形进行监测，具体详第五章第六条支模体系静载预压。3、箱涵墙板模板体系构件承受巨大的砼的水平压力、强度、刚度的设计及施工也是主要危险源之一。按照安全施工相关技术规范及条文，对箱涵墙板模板支撑体系进行设计验算。取0.3m墙厚板进行设计验算。模板体系选择木胶板18mm厚，木方楞80mm50mm，作为墙板竖向内楞连接

7、模板，48钢管作为墙板横向外楞。14对拉螺栓，为尽量节约成本，有保安全，竖向内楞为300mm，14对拉螺栓水平间距设计为600mm（隔跨布置），竖向间距为400mm。4、箱涵底板砼浇筑时预埋48段钢管1800，用做斜撑，增加墙板、顶板支模系统的横向稳定及刚度。5、箱涵顶板、底板、墙板均较厚，长度较长，砼设计强度较高，因此在施工过程中极易产生收缩变形裂缝。 处理措施：（1）按设计要求严格设置伸缩缝。（2）底板砼浇筑完后，应该尽快进行箱涵墙板及顶板砼施工，避免因为两者相隔时间过长，底板砼收缩早已完成，而新浇墙板、顶板砼再产生收缩变形时由于底板的约束而导致墙板、顶板收缩性裂缝。（3）优化配合比，采用

8、“双掺”技术，尽量降低砼配合比的水泥用量，减少水化热。（4）砼浇筑完后应及时晒水养护。（5）为保证墙板模板的界面形状及钢筋间距，应设置12钢筋撑钩，布置间距为400mm400mm梅花布置。为保证箱涵底板、顶板钢筋间距，应设置16钢筋马凳，间距1200mm1200mm，呈梅花形布置。每管马凳筋长度为0.453+0.782mm。三、其他危险源分析及相应措施危险源评估及控制措施表（模板支架、高出作业等）项目危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定，项目部不符合要求的扣件及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求同上扣件

9、有夹沙现象立杆未设置离地200mm的扫地杆立杆的接头间隔不符合规范架子班组应按照JGJ130-2011标准的要求，经过检查符合安全要求后方能投入使用立杆的间隔不符合安全要求物理性危架体的转角处剪刀撑与地面的夹角过大架工班组按照JGJ130-2011标准的要求，地面夹角应在45o-60o之间并经过检查合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10cm架工班组JGJ130-2011标准的要求，经过检查合格后投入使用水平杆搭接间隔不符合安全要求有些焊接钢管作为立杆将焊接钢管全部退场，禁止使用连墙点的设置不符合安全要求按照JGJ130-2011标准及落地式双排竹脚手架标准进行纠正，检查符合要求后方可使用

10、扣件的螺栓扭矩力没有达到安全要求按照JGJ130-2011标准进行检测，检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可使用防护安全帽没有定期检查按照安全帽管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检查按照安全带管理规定的有关标准进行检查，对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检查按照安全网管理规定的有关标准进行检查对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照职业健康安全管理制度中的（劳保用品发放标准）执行不佩戴或不正确佩戴安全防护用具按照职业健康安全管理制度的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育运动物危害钢管、扣件、螺丝、工具等高空坠落完善各种防护措施

11、，挂设安全标志牌加强安全管理和安全教育工作环境大风、大雨天搭设外架遇到大风、大雨停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护，设警戒区，挂设警示标志并加强管理标志支架搭拆时无安全无安全标志和警示项目部安全员根据现场实际情况进行挂设第四节 支撑体系设计及计算书支撑体系设计说明：面板采用18mm厚的胶合模板，面板背楞用枋木支撑，采用483.5水平钢管作为背楞（木枋）的支撑。满堂支架的搭设规格为：立杆间距0.6m0.6m，步距1.2m。立杆顶端采用顶托作为集中荷载的传递构件。支撑体系搭设的构造应满足以下要求：1、扫地杆：离地高度不超过0.2m。2、剪刀撑：每隔

12、四排立杆设置一道垂直剪撑，垂直剪刀撑钢管与地面成45-60度角，水平剪刀撑按照其两端与中间每隔四排立杆从顶部开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6m。3、立杆顶端的顶托伸出上部第一根水平杆的长度不得超过50cm（自由端长度。注：自由端长度为模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线支撑点的长度）。由于本箱涵结构模板支撑成型洞口尺寸远大于该截面面积的1/3,所以不考虑风荷载。一、现浇箱涵盖板支撑体系计算（一）、参数信息1、立杆参数： 立杆的纵距b=0.6m 立杆的横距1=0.6m立杆的步距h=1.20m伸出长度：0.2m2、荷载参数： 砼板厚：150mm砼自重选用 2

13、5KNm3模板自重采用 0.3 KNm2施工均布荷载选用 2.5 KNm2振捣砼荷载 2 KNm2（水平模板） 4 KNm2（垂直模板）钢筋自重 1.43 KNm3（每立方钢筋砼钢筋自重）3、地基参数地基承载力标准值取400 KNm2基础底面面积取50mm50mm4、木方参数：木方的宽度80mm木方的高度50mm木方的弹性模量为E=7650Nmm2木方自重 0.3KNm2木方的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2木方的抗弯强度取fw=17.9Nmm2木方的截面惯性矩I： I=bh3/12=8035012=2.13106mm4木方的截面抵抗矩W：W= bh2/6=802506=5.33104mm

14、35、面板参数：面板厚为18mm面板的顺纹抗剪强度取ft=1.87Nmm2面板的抗弯强度取fw=17.9Nmm2面板的弹性模量为E=4680Nmm2面板的截面惯性矩I：I=bh3/12=100018312=4.86105mm4面板的截面抵抗矩wW= bh2/6=10001826=5.46、其他参数：搭设高度取21.7m伸出长度取0.45m钢管规格：48mm3.5mm钢管立杆净截面面积（cm2）：A1930mm2，钢管截面抵抗矩WW20042mm3，钢管截面惯性矩I：I1.22107mm4，钢管的弹性模量E2.1105N/mm2，钢管的抗弯强度取ff215 N/mm2钢管抗剪强度取ft=120N

15、mm2（二）、模板面板计算规格183091518mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示：荷载计算：序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重0.3KN/m21.20.3=0.36KN/ m22新浇筑砼自重25KN/m3250.95=28.5KN/m23钢筋自重1.5KN/m31.51.05=1.89KN/ m24施工人员及设备2.5KN/m21.42.5=3.5KN/m25振捣时产生的荷载水平荷载2KN/m22=2.8KN/m2垂直荷载4KN/m24=5.6KN/m2恒荷载设计值：g=0.36+28.5+1.89=30.75KNm2活荷载设计值：q=3.5+2.8=6

16、.3 KNm2荷载总设计值：g+q=30.75+6.3=37.05 KNm2内力计算：按三等跨连续梁计算内力（为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算），本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度、抗剪强度和刚度，根据荷载组合要求。将面荷载转为线荷载模板面板取0.915m板宽带计算。当在满载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即支座弯矩 MB=0.1（g+q）12支座剪力 QB左= -0.61、抗弯强度计算：M=0.137.0510.32=0.33KNm截面抗剪强度计算值：=MWfw=17.9 Nmm2104 mm3=0.33106（5.4104）

17、=6.1Nmm2 fw=17.9Nmm2 （满足要求）2、抗剪计算： QB左= -0.61= -0.60.3= -6.669 KN=3Q2bh ft=1.87Nmm2=36669（2100018）=0.56Nmm2ft=1.87Nmm2 3、刚度验算。即验算在荷载（g+q）作用下挠度是否满足要求。施工规范规定：结构表面不隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。挠度计算：1=3=0.677（g+q）l4100EIw 面板最大挠度计算：w=0.677l3004（10046804.86105）=0.90mmw=0.90mm =300250=1.2mm满足要求。（三）、背

18、楞钢管受力验算规格48mm3.5mm的钢管。受力验算取单块板长度183mm验算，按三跨连续梁计算，平均跨长600mm，其计算简图如下所示：板及板上部结构、施工荷载传来的恒荷载30.75KN/m230.750.3=9.225KN/m钢管自重 0.0384KN/m 0.0384=0.0461KN/mg=9.225+0.0461=9.27KNmq=6.30.3=1.89 KNmg+q=9.27+1.89=11.16 KNm按三等跨连续梁计算内力（为简化起见，凡超过三跨的模板均按三跨连续计算），本结构为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据荷载组合要求，l2l11.160.62=0.40KNm=MW

19、fw=215MPa W5078mm3=0.40106（5.078103）=78MPa fw=215MPa （满足要求）l= -0.60.6= -4.018 KN=3Q2bh f=120Nmm24018（2489）=12.3Nmm2ft=120Nmm2 （满足要求）结构表面隐藏时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。钢管最大挠度计算w=0.6776004（1002.11051.22105）=0.36mm=600300=2mm（满足要求）。（四）、主楞水平横向钢管受力计算背楞钢管及钢管上部荷载、施工荷载传来的恒荷载9.27KNm9.270.6=5.562KN0.03840

20、.6=0.03KNG=5.562+0.03=5.592KNQ=1.890.6=1.134 KN总荷载设计值：G+Q=5.592+1.134=6.726 KN当在集中荷载作用下时，三等跨连续梁的最大弯矩在B、C支座，最大剪力发生在B支座左侧及C支座右侧。即第1跨跨中弯矩 M=1G+2 Q支座剪力 V=3G +4QM=0.1755.5920.6+0.2131.1340.6=0.732KNm=0.79103）=144.1MPa fw=215MPa VA，max=3G +4Q=0.355.592+0.4251.134=2.63KN VBl，max=3G +4Q=-0.655.592-0.5751.13

21、4=-4.64KN VBr，max=3G +4Q=0.55.592+01.134=3.066KN故在B支座右侧剪力最大VBr，max=3.066KN3066（2489）=9.41Nmm2f=120Nmm2（满足要求）结构表面隐蔽时模板容许最大挠度w=l/300,最大挠度发生在第1、3跨的跨中。1=3= pl3/（48EI）w 钢管最大挠度计算w=6.7266003（48105）=1.18mmw=1.18mm （五）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC-扣件抗滑承载力设计值，当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表

22、明：单扣件在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8KN；双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力取12KN。采用单扣件进行验算，其在12KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：6726N+1.213.2N2=6.758KN8KN 满足要求，但考虑到顶板厚度较大，局部施工过程可能出现较大的集中荷载，为保证支撑体系的稳定和安全，本工程采用顶托作为荷载承重支撑点，通过顶托将上部荷载直接传递至立杆的轴心。（六）、立杆受力验算1、钢管脚手架的自重（KN）立杆纵距查表值1=0.75m 步距查表值h=1.20m按照最不利的中间跨进行验算，其受力范围为750mm750mm。扣件传来的荷载6758N水平横杆重量按7.5m计：7.538.4=345.6N扣 件按10个计：13.210=158.4N立杆重量38.45.27=242.8N荷载组合7504.8N 稳定性验算立杆为3.5钢管：A1930mm2，W20042mm3，I1.22107mm4， i=（I/A） 1/2=15