贝雷梁支架计算书91744Word文档格式.docx

1、105N/mm2。3.4. 贝雷梁 几何特性 几何特性 结构构造Wx（cm3） Ix（cm4） EI（KN.m2） 单排单层不加强 3578.5 250497.2 526044.12 加强 7699.1 577434.4 1212612.24 双排单层7157.1 500994.4 1052088.24 加强15398.3 1154868.8 2425224.48 三排单层10735.6 751491.6 1578132.36 23097.4 1732303.2 3637836.72 双排双层14817.9 2148588.8 4512036.48 30641.7 4596255.2 9652

2、135.92 三排双层22226.8 3222883.2 6768054.72 45962.6 6894390 14478219 桁架容许内力表 桥型 容许内力不加强桥梁 单排单层 双排单层 三排单层 双排双层 三排双层 ）弯矩（KN.m 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力（KN） 245.2 490.5 698.9 桥型 容许内力 加强桥梁弯矩（ KN.m）1687.5 3375 4809.4 6750 9618.8 KN剪力（）4. 强度验算 4.1. 翼板分析 4.1.1. 底模板计算：4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：?10KN/m 。

3、密度取103MPa5E，弹性模量50MPa为类一等品，静弯曲强度，即由于翼板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cmml?0.2 模板计算跨径取： （1m）面板截面参数： 又模板单位宽33151000?bh45?210?I?mm.8125惯性矩： 12122215bh?100035?10Wmm625?5.截面抵抗矩： 66 荷载计算：4.1.1.1.1.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：a. 2；10.608KN/m q=（0.2+0.55）/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.21b.竹胶板自重产生的荷载：q=0.01510=0.15 KN/m2；

4、 2c.施工人活载：q=2.5 KN/m2； 3d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q=2.0 KN/m2； 4则取1m宽分析线荷载为：q强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m q刚=10.608+0.1510.758KN/m 4.1.1.1.2. 受力分析：按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析：23220?10.?ql15.2582N?10m?M?0.61max1010 5M1061?0.?max?50108?0.MPa?MPa?5W5.625?10 ，满足要求 刚度分析：44l.2758?ql010.?f?0.082mm?0.75mm max6?7400

5、?10102?.8125150EI150?5?翼板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算：4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用50100mm的方木。依三跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：50=1.40.91.26MPa 又方木的截面参数：33100bh?5064I10?mm?4.167?惯性矩： 121222100?50bh53Wmm8333?10?0.截面抵抗矩： 664.1.1.2.2. 荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：q强=10.608+0.15+2.5+2.015.

6、258KN/m2 q刚=10.608+0.1510.758KN/m2 又方木的中心间距为：0.6m，故线荷载为：q强=15.2580.6=9.155KN/m q刚=10.7580.6=6.455KN/m 4.1.1.2.3. 受力分析： 连续梁分析如下：0.60m故方木建模按三跨间距布置，0.6m由于方木下面分配梁按 强度分析：23269.155?0ql2m3?.296?NM?max1010 5M10?3.296?maxMPa7?11.?3.956MPa?510?W0.8333 ，满足要求 44l6?0.ql6.455?0.148mm?2.25mmmax6?6150EI150?9?10400

7、方木的强度、刚度均满足要求。4.1.2. 箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度3.1m计算） 根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。 选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析； 底模计算：4.1.2.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：4.1.2.1.1. 3?mKN?10/ 103MPa；密度：。5静弯曲强度50MPa，弹性模量E实体尺寸，即由于外底模方木按中心间距为25cm10cm横向布设，考虑其本身的m150.l? ；模板计算跨径取： （0.5m）面板截面参数：又模板单位宽3315500bh?45mm.406?101I?1212 惯性矩：2215500bh?35mm10

8、1880?W?.?66 截面抵抗矩： 荷载计算：4.1.2.1.2.，按最对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为0.25m 500mm）不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为 48.36KN/m；，即砼产生的面荷载：q1=1.2*3.1*26*0.5a.钢筋砼自重取26KN/m3 q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m；b.竹胶板自重产生的荷载：q3=2.5*0.51.25 KN/m施工人活载：c. ；q4=2.0*0.51KN/md.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：50.685KN/m =48.36+0.075+1.25+1q强则48.

9、435KN/m 刚=48.36+0.075 q 4.1.2.1.3. 受力分析： 腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度： 23215?ql050.685?10.2m?1.14?10max1010 .141?maxMPa6.064MPa?50?510188?0W. ，满足要求 刚度分析：44l.1543548.?0ql?0.233mm?0.75mmmax6?7400406?51010?1.EI150150?实腹板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.2.2. 底模下方木检算：4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用100100mm的方木，按支架间距三跨0.6m

10、连续梁计算；100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及 的折减系数取值，则：0.9类木材并按湿材乘A-2中的木结构设计规范w=13*0.9=11.7 MPa 103MPa 0.9=9E=101.26MPa =1.40.9 又方木的截面参数：10046mmI?810.333?22100bh?10035mm.66710?166 截面抵抗矩： 荷载计算：4.1.2.2.2. （底模板分析可知转递到方木的面荷载如下由于方木自身重相对较小，故不予计算）：腹板处:q强=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m q刚=48.36+0.07548.435KN/m

11、又因方木在支架的中心间距为：q强=50.6850.6=30.411KN/m q刚=48.4350.6=29.061KN/m 4.1.2.2.3. 受力分析：同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下 ：23260?ql50.6852N?18.25max1010 5M1025?18.?11MPa?.7MPa94810?.5W1.667?刚度分析：44l.6061?ql029.?0.335mm?6400333?1010?8.150EI150?9 故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。4.1.3. 空心段

12、箱梁截面计算分析 4.1.3.1. 底模计算：4.1.3.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：10KN/m静弯曲强度50MPa，弹性模量E5由于除翼板外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的5cm实体尺寸，l?0.2m； 即模板计算跨径取：又模板单位宽（1m）面板截面参数：33151000bh?54mm10.8125?2 1212惯性矩：2215bh?100053mm?5625W 66截面抵抗矩：4.1.3.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为0.25m，荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数）170.66/7.79（截面底

13、宽）=26.29KN/m；钢筋砼自重取26KN/m3，（分项系数）1.2即砼产生的面荷载： q1=0.22*2*26*1.213.728KN/m2；q2=0.015c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/m q刚=13.728+0.1513.878KN/m 3、受力分析： 连续梁建模计算模板强度及刚度：0.20m按三跨2232.ql?18.378?1002mN?0.735?5M10.738?0?maxMPa0?.131MPa?50510.625?W5

14、，满足要求 刚度分析：44l0.ql213.878?mm750.?0.1mmf?max7?6400?2.8125150EI150 空腹板处模板强度、刚度均满足要求。 底模下方木检算：4.1.3.2. 方木技术指标以及力学性能：4.1.3.2.1. 连续梁计算。按三跨0.6m公路桥涵钢结构及A-2100mm的方木为针叶材，类，方木的力学性能指标按50 中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：木结构设计规范w=13*0.9=11.7 MPa 103MPa E=101031.26MPa 0.9=1.4 又方木的截面参数：3310050?bh46mm?10167?4.1212 惯性矩：50

15、53mm10?0833366 截面抵抗矩：4.1.3.2.2. （由于方木自身重相对较小，故不予计算）方木的面荷载如下 空腔腹板处：18.378KN/m2 强=13.728+0.15+2.5+2.0q13.878KN/m2 刚=13.728+0.15q 又此时方木的中心间距为：0.6=11.03KN/m =18.378q强0.6=8.327KN/m =13.878q刚 3、受力分析：连续0.6m0.6m空腔腹板处：按方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨 梁分析如下：23260311.?0ql3m397?6M10?.0397?4.77MPa?0.ql3278.?0.192mm?故空腔腹板处

16、的方木的强度、刚度均满足要求。4.1.4. 实心端箱梁截面计算分析 选取荷载最大的实心端箱梁截面4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、 计算分析；4.1.4.1. 4.1.4.1.1. 10KN 静弯曲强度50MPa，弹性模量E5实体尺寸，即由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cmm15?0.l 模板计算跨径取： 面板截面参数：又模板单位宽（1m）3315?1000bh45mm2108125?.I?1212惯性矩：22151000bh?53mm10.375?066 截面抵抗矩：4.1.4.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为0.25

17、m，按最不利情况分析，取实心端部箱梁4m截面的底模板进行分析；a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：q1=1.2*4*26124.8KN/m2；q2=0.015*100.15 KN/m2；q4=2.0KN/m2；则q强=124.8+0.15+2.5+2129.45KN/m q刚=124.8+0.15124.95KN/m 4.1.4.1.3. 受力分析：腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度：23215.?010ql129.45?2N?m104370?5M10437?50MPa?1.165MPa 5W0.375?44l15?0.ql124.95?0.3mm?7150EI

18、150?2.8125?箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。4.1.4.2. 底模下方木检算：4.1.4.2.1. 方木技术指标以及力学性能：100mm的方木，按支架间距三跨0.5m连续梁计算；10064mm?8.333I22100100?bh53mm10.667?1W?4.1.4.2.2. 荷载计算：底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：0.5m，故线荷载为：q强=129.450.5=64.725KN/m q刚=124.950.5=62.475.KN/m 4.1.4.2.3. 受力分析： 同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：间距布置，故方木建模按三跨

19、0.5m实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按 0.50m连续梁分析如下：2235.?64.725102m10?N?16.181max1010 18116.?9.707MPa?11.510?1.667W ，满足要求 44l?0.ql662.475?mm75?0.347mm?ff?max6?8.333150EI150? 故实心端的方木的强度、刚度均满足要求 钢管支架检算：（按截面高度3.1m计算）4.1.5. 48*3mm 4.1.5.1. 小横杆计算。在顺，步距为1200mm箱梁腹板立杆立杆纵向间距为600mm，横向间距为300mm 桥向腹板下的混凝土重量为： 26KN/m3，即砼产生的面荷载

20、：钢筋砼自重取 ； g1=3.1*26*0.5*0.6*1.229.016KN/m ；g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m ；g3=2.5*0.5*0.60.75KN/mc.施工人活载： 0.6KN/m；g4=2.0*0.5*0.630.411KN/m 则g=29.016+0.045+0.75+0.6 弯曲强度：22300411?gl30.?215.6092MPa?31049341010W?抗弯刚度：4300?.41130ql41f?0.073mm?3mm 5510078?1.150?2.1?10150EI 4.1.5.2. 大横杆计算 立柱纵向间距为0.6m，即l2=

21、0.6m,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力F30.411*0.39.123KN；最大弯距：0.267Fl2?0.267?9.123?0.6?1.46KN?m max弯曲强度：1.46?324.9MPa?215MPa 310?.493W4 不能满足要求，在腹板位置时采用双横杆加固。挠度：2Fl600123?9.22mm0015mm?3883?1.883?f1. 5510.078?1100EI100?4.1.5.3. 立杆计算： 立杆承受由大横杆传递的荷载，因此N9.123KN，大横杆步距为1.2m，长细?0.75。 比l/i=1200/15.95=75,查附录三，得?0.75?424?

22、215?68370N?N68?A.37KN 因NN，满足要求 、扣件抗滑力计算 因R9.123KNRC8.5KN，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。4.2. 贝雷梁验算 （1）、16.5m跨度的贝雷片验算 选取16.5m的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取0.50m（16m/32）,共布设贝雷片33个。 作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。 本计算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。受力简图 验算强度 贝雷片力学性能为：I= 250500cm4 W= 3578.5 cm3 M= 788.2KNm Q= 245.2KN 箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：9.8126（C40钢筋混凝土自重）=254.8KN。顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:2qlM?max 8 其中， M-贝雷梁计算最大弯距（N.mm）； l-计算跨度: l=16500mm； q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它