《高边坡锚杆支护脚手架专项方案》Word文档下载推荐.docx

1、锚杆施工白下往上，脚手架连墙杆、卸载跟随设置，连墙杆、卸载 连接按要求操作、施工。6、 扣件式钢管脚手架、构架和设置要求的一般规定1立杆纵距应为1.4 1.6m ,立杆横距应 1.2m ,平杆步距应为1.5 1.8m。2作业层距地面高度A 2.0m时，脚手板的铺设宽度：外脚手架A 750 mm、里脚手架A50mm。铺设的脚手板边缘与坡面的间隙v 30mm ,铺设 的脚手板边缘与挡脚板的间隙v 100mm。当脚手板侧边不贴近立杆时，应 予以固定。3剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在 45 -60之间水平投影宽度不 应小于两跨（A4m ）或不应大于四跨（v 8m）。斜杆应与脚手架基本构 架杆件加以可靠

2、连接，至少应与 34根立杆相连接，且斜杆相邻连接点 之间的长细比V 60。4立杆底端100300mm高底处，一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连 接牢固，为防止滑动，每隔3缝打入锚管（皿8 X3.5）深1.5m与纵横杆扣接。7、杆件连接构造的规定1脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆的对接接头应相互错开设置 在不同的构架框格内。相邻立杆接头宜布置在不同步距内，距相邻平杆的 距离应1/3步距。上下相邻平杆接头宜布置在不同纵距内，距相邻立杆 的距离应1/3步距。2扣件式钢管脚手架杆件的搭接接头长度应A 0.8m。搭接部分的结扎 不应少于2道，且结扎点间距v 0.6m。3杆件端部伸出结扎点的长度A 0.1

3、m。4单立杆和双立杆连接：当采用单杆连接时，单立杆与双立杆之中的一根立杆直接对接，并在对立杆上加旋转扣二道。当采用双杆连接时，单 立杆底支小于横杆上，上部与横杆扣牢，并与双立杆不少于 3道旋转扣连接。5相邻步架的大横杆应相互错开布置在立杆的两侧，以改善立杆的偏 心受压状况。6平杆（大、小横杆）不得跳设或漏设。8、扣件式钢管脚手架杆配件的一般规定:1钢管端部切口应平整，杆件无明显变形、裂纹和严重锈蚀形象。2扣件应与杆件管径相匹配，其性能应符合国家相关的标准规定。严 禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件。3脚手架杆配件应能满足安全要求，并与脚手架主体结构架杆连接可 靠。4竹串片脚手板的竹片宽应A

4、60mm，拼接螺栓直径为810,螺 栓间距 600mm，拼接必须坚固可靠。铺设后用14#16#镀锌铁丝绑牢 固定。9、 脚手架锚固1） 、脚手架马道基础锁脚锚杆采用25mm螺纹钢筋进行锚固。2） 、沿脚手架全高采用柔性拉锚系统分段向上斜拉，斜拉方向上倾45度，柔性钢绳拉锚系统按照5.4m X5.6m间距进行布置。同时，每级平 台设置一排地锚插筋与脚手架水平小横杆连接牢固，地锚间距与脚手架纵 向间距一致，按照2.8m间距进行设置。通过以上局部加固，以起到分段 卸荷和防止脚手架在钻机冲击反力作用下向外倾翻，确保二、三级边坡脚 手架整体安全稳定。10、 脚手架加固由于脚手架为边坡深浅层支护的主要载体

5、，安全问题尤为重要，为 了安全起见，脚手架搭设过程中采用以下措施加强脚手架整体稳定性， 具体如下：1）沿纵向每4跨设置一道横向剪刀撑，剪刀撑沿高程方向连续设置；沿横向每2跨设置一道纵向剪刀撑，间距 6m,斜角为45 -60之间，剪刀撑沿高程方向连续设置，以确保脚手架整体稳定；2）沿脚手架全高采用柔性拉锚系统分段向上斜拉，斜拉方向上倾同时，每级 平台设置一排地锚插筋与脚手架水平小横杆刚性连接牢固，地锚间距与 脚手架纵向间距一致，按照2.8m间距进行设置。通过以上局部加固， 以起到分段卸荷和防止脚手架在钻机冲击反力作用下向外倾翻，确保四、五级边坡脚手架整体安全稳定。四、脚手架计算（一）脚手架设计参

6、数1、 高边坡按照一级、二级、三级、四级坡比 1 : 1及1 : 1.75坡比进行脚手架设计。2、 脚手板为5cm厚木脚手板或者5cm*250cm 竹片相串脚手板， 其白重标准值为0.35kN/m 2；3、 钢管尺寸均为48mm X3.5mm、48mm X6.5mm ,其质量符 合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700中）Q235-A级钢的规定（Q235 钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值 =205N/mm 2,弹性模量E=2.06 X 105N/mm 2）。4、 施工荷载按照纵向160m、高程方向60m，脚手架范围铺设8层木脚手板或者竹片相串脚手板，同时作业 2层，每层布置2台钻机， 最多布置4台

7、钻机进行考虑（连续5跨内布置1台钻机作业），单台 YXZ100A钻机主机重1.0t，施工人员3人，重约225kg ,计算荷载按 照5跨内布置1台YXZ100A钻机，同时配置3名施工人员，施工面平 台和施工面头顶脚手板采取满铺满搭；即，施工荷载， 100+225/1.5*3.5=2.5 KN/m 2 计算时，荷载按照 3.0KN/m 2 考虑。5、 脚手架连墙杆、卸载锁脚锚杆采用25mm螺纹钢筋，按照1步 2跨（1h X2L）进行设置；地面设横向、纵向扫地杆，贴坡面亦设扫地杆，扫地杆均离地面（坡面）30cm ;并布置必要的斜撑、横向支撑与剪 刀撑进行加固。同时在每级马道上沿脚手架纵向，每两跨设置

8、水平内拉 连墙杆、卸载件，防止脚手架整体向外倾翻和下滑。6、锚杆施工脚手架尺寸锚杆施工脚手架采用钢管扣件式综合爬坡脚手架体系，脚手架间排距结合坡面锚杆布置形式以及结构稳定性、其立杆横距 =1.50m ,横杆 间距=1.50m，作业层0.45/0.50m，立杆纵距=1.0m ,横杆步距 = 1.80m，最大搭建高度60m。锚杆间距纵横为1.5 m X3 m ,施工脚手架按间距1.5 m x 1.8m 设 置，锚杆、插筋（插筋垂直坡面搭设），并通过拉条焊接与脚手架连接 作为脚手架连墙杆、卸载加固杆件。（二）、脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130 2001

9、 ）计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 60m ,立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.5m ,立杆的步 距为1.5m。采用的钢管类型为48 X3.50，施工均布荷载为2.0KN/ m2 o1、脚手架立杆地基承载力计算：立杆基础在中分化和微分化岩石上，下垫长度不少于二跨的100 X50 的木杭。按地勘报告此段承载力大于 240KPa。立杆传至木杭的轴向压 力为N=6.342kN,木杭面积A = 1/2 X0.1 x 1.8=0.09m 2其压强为 p=N/A=6.342/0.09=70.46KP0.4 f g=72KPa故脚手架立杆地基承载力满足要求。2、小横杆的计

10、算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大 弯矩和变形。1均布荷载值计算小横杆的白重标准值：Pi=0.038kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2=0.350 x1.200/3=0.140kN/m ;活荷载标准值：Q=2.000 x1.200/3=0.800kN/m ;荷载的计算值：q=1.2 X0.038+1.2X0.140+1.4X0.800=1.334kN/m ;小横杆计算简图2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：M qmax =ql 2/8最大弯矩 M qmax =1.334 X1.

11、200 2/8=0.240 kN . m;（=M qmax/W=47.271N/mm 2；小横杆的计算强度小于205.0 mm 2；满足要求!3挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.140+0.800=0.978 kN/m ;5ql4V qmax =384EI最大挠度 V=5.0 X0.978 X1200.0 4 / （384 X2.060 x 105 X121900.0 ） =1.052mm ;小横杆的最大挠底小于1200.0/150=8.000 与10mm ,满足要求！3、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上

12、面。1荷载值计算Pi =0.038 x1.200=0.046kN ;P2=0.350 X1.200 X1.200/3=0.168kN ;Q=2.000 X1.200 x1.200/3=0.960kN ;q= （1.2 X0.046+1.2 X0.168+1.4 X0.960 ） /2=0.800kN ;p p p pi J fl i iU T 1F T ir v H |r ir T 11 v V I1 h ir T1 1 1 L 1大横杆计算简图最大弯矩考虑为大横杆白重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的 弯矩和。Mqmax=0.08ql 2均布荷载最大弯矩计算： M qmax =0.08 X0

13、.038 X1.200 X1.200 2=0.005kN. m;集中荷载最大弯矩计算公顷下：M pmax =0.267PI集中荷载最大弯矩计算：M 2qmax =0.267 X0.800 X1.200=0.256 kNM= M 1max+ M 2max= 0.005+0.256=0.262 kN . m;抗弯强度：（=0.262 x106/5050.0=51.530N/mm 2；大横杆的抗弯强度：（=51.530小于f=205.0 N/mm 2；3挠度计算:最大挠度考虑为大横杆白重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠 度和，单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下:V max =ql40.677

14、 100EI大横杆白重均布荷载引起的最大挠度 V max= 0.677 X0.038 X 1200.0 4/ （100 X2.060 X105X 121900.0 ） =0.021mm集中荷载最大挠度计算公式如下：Pl3/ - 1.883 X V p max =集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:P= （0.046+0.168+0.960 ） /2=0.587 kNV=1.883 X0.587 X1200.0 3/ （100 X2.060 X105X121900.0 ） =0.761mm ;最大挠度和：V= Vmax+ Vpmax=0.021+0.761-0.782mm ;4、 扣件抗滑力

15、的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规 范 5.2.5）:RV Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用设计值；横杆的白重标准值：Pi=0.038 x1.200=0.046kN ;P2=0.350 X1.200 X1.200/2=0.252kN ;Q=2.000 X1.200 X1.200/2=1.440kN ;R=1.2 X （0.046+0.252 ） +1.4 X1.440=2.374kN ;R8 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00 kN ,

16、按照建 筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96面，双扣件承载力设计值取16 kN。5、 脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包 括以下内容：（1）每米立杆承受的结构白重标准值（kN/m ）;本例为0.1291Ngi=0.129 X28.800=3.718 kN（2）脚手板的白重标准值（kN/ m2）；本例采用冲压钢脚手板，标准 值为0.35Ng2=0.140 X4 X1.200 X （1.200+0.3 ） /2=1.060 kN ;（3）栏杆与挡脚手板白重标准值（kN/m ）;本例采用栏杆、冲压钢 脚手板挡板，标准值为0.11Ng

17、3=0.140 X4 x1.200/2=0.336kN ;（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/ m2） ； 0.005Ng4=0.005 x1.200 X28.800=0.173kN ;经计算得到，静荷载标准值N g= N gi +N g2+ N G3 + N G4=5.487kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内 施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 2.000 X1.200 X1.200 xi/2=1.440kN ;风荷载标准值应按照以下公式计算Wx=0.7U x Ux Wo其中Wo基本风压（kN/ m2）,按照建筑结构荷载规范（G

18、B50009-2001 ）的规定采用：Wo=0.300 kN/ m2 ；Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范Uz=1.420 ;Us风荷载体型系数：Us=1.200 ;经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7 X0.300 X1.420 X1.200=0.358 kN/ m2 ；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式N=1.2 N g+1.4 N q =1.2 X5.487+1.4 X1.440=8.60kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2 N g+0.85 X1.4 Nq =1.2 X5.487+0.85 X1.4X1.440=8.298kN ;风荷载设计值产生

19、的立杆段弯矩 M w计算公式M w=0.85 xi.4WKLah2/10=0.850 x1.4X0.358X1.200X1.500/10=0.1156、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：N。= f（A立杆的轴心压力设计值：N=8.600 kN ;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm ;计算长度附加系数：K=1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：U=1.530计算长度，由公式lO=Kuh确定：lO=2.651m ;Lo/i=168.000 ;轴心受压立杆的稳定系数 必由长细比lO/i的结果表得到：4=0.251 ;立杆净截面面积：A=4.89 cm

20、 2 ；立杆净截面模量（抵抗矩）： W=5.08 cm 3；钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/ mm 2 ；=8600.000/ （0.251 X489.000 ） =70.069 N/ mm 2；立杆稳定性计算。=70.069小于f=205.000 N/ mm 2满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式N M w（r= + Vf（A WN=8.298N ;计算长度，由公式1O=Kuh确定：1O=2.651m ;轴心受压立杆的稳定系数 必由长细比1O/i的结果表得到：=8297.856/ （0.251 X489.000 ） +114973.992/5080.000=90.238

21、N/ mm 2 ；=90.238小于f=205.000 N/ mm 2满足要求!7、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Z- （1.2N G2K + 1.4 N Gt）H3= 1.2gt构配件白重标准值产生的轴向力 Ng2k （kN）计算公式为：NG2K= NG2+N G3+ N G4=1.769 kN ;Nq=1.440 kN ;每米立杆承受的结构白重标准值： Gk=0.129 Kn/m ;Hs=0.251 X4.890 X10-4 X205.000 X103-（1.2 X1.769+1.4 X 1.440 ）/（1.2 X0

22、.129 ） =135.702m ;脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:H5H= 1+0.001 H 5H=135.702/ （1+0.001 X135.702 ） =119.487m ;H= 119.487 和50比较取较大值。得到，脚手架搭设高度限值H=50.000m ;考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：（A o-1.2N g2k+0.85 X 1.4 （Ngk+ 么 Mwk/W ）H5= N G2K= N G2 + N G3+N G4 = 1.769 kN计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw/ （1.

23、4 X0.85）=0.115/ （1.4 X0.85 ） =0.097 kN.m ;Hs= （0.251 X4.890 X10-4 X205.000 X103- （1.2 xi.769+0.85 X1.4X（1.440+0.251 X4.890 X0.097/5.080 ） ） ） / （1.2 X0.129 ） =119.723m ;脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整：H=119.723/ （1+0.001 X119.723 ） =106.922m ;8、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求P fg现场揭露地基承截力设计值：Fg=fgk XKc=68.0

24、00KN/ m2;其中，地基承载力标准值：fgk=170.000KN/ m2;脚手架地基承截中国科学院调整系数： Kc=0.400;立杆基础底面的平均压力，P=N/A=33.191KN/ m2其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值： N=8.298KN;基础底面面积（讹）：A=0.250 m2。P=33.191 Fg=68.000KN/ nf .地基承截力的计算满足要求！五、脚手架搭设施工注意事项（1）在进行脚手架搭设具体施工时，根据开挖的边坡岩石实际条件， 依据设计和地质勘探出具的地址编录、地质简报，对不同区域的连墙杆、 卸载件锁脚锚杆入岩深度进行实际设置，边坡两端地质条件较差，则对固 定

25、锚杆入岩深度经技术人员和监理工程师等严格验收后再进行加载作业。（2）连墙杆、卸载件布置间排间距和布置形式，依据钻机白重和施工 荷载以及钻机在钻进过程中的额定给进力的合力在连墙杆、卸载锁脚锚杆 轴线方向的反力。要从安全角度考虑，保守起见，为防止脚手架向外倾翻， 在施工时，采用 12mm以上柔性钢绳对脚手架斜上 45度进行反拉，反 拉钢丝绳反拉口应不少于3个钢丝绳卡，并交叉设置，反拉设置按照技术 人员要求进行布置。（3）施工过程中，考虑作业层钻机白重较大，在钻机就为前，对脚手 架作业层小横杆加密设置，同时按照技术人员要求设置纵横向剪刀撑，以 提高脚手架的整体和局部刚度，要考虑剪刀撑对脚手架的安全作

26、用。在钻 机施工前，应在钻机作业局部位置搭设临时防护棚，防止上部松石及砂土 坠落，保证施工设备及人员安全。六、脚手架构造要求1、脚手架采用材料（1）钢管宜采用力学性能适中的 Q235A（3号）钢，其力学性能应符合 国家现行标准碳素结构钢（GB700-89）中Q235A钢的规定。每批钢材 进场时，应有材质检验合格证。（2）钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。立杆、大横杆 和斜杆的最大长度为6.5m，小横杆长度1.5m。（3） 根据可铸铁分类及技术条件（GB978-67）的规定，扣件采用 机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔， 不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。（4）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的