塔吊安拆专项施工方案设计Word文档格式.docx

1、2、场内地下水情况工程区位于千岛湖湖畔，隶属新安江水库流域。水位变幅受新安江水电站调峰发电和泄洪影响。新安江水库设计正常蓄水位为108m。工程区内地下水类型根据其赋存条件、水理性质等特征，地下水类型主要为松散岩类孔隙性潜水和基岩裂隙水两种。地下水主要接受大气降水补给。孔隙性潜水分布于第四系覆盖层及强风化岩（土）层内，埋藏深浅不一，水量不大，直接受大气降水补给，沿基岩面渗出，渗入基岩部分成为裂隙性潜水的补给来源。裂隙性地下水赋存于基岩裂隙、断层破碎带中，以潜水类型为主。孔隙性潜水主要受大气降水、地表径流控制，随季节性变化明显；基岩裂隙水水量受地形地貌、岩性、构造、风化及季节性降雨影响较大。地下水

2、径流方式主要通过基岩内的节理裂隙、构造及松散岩类的孔隙由高高程处向低高程处渗流，最终排泄到千岛湖内。根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版），按场地环境类型类、受地层渗透性影响按A类，场区内孔隙性潜水对混凝土结构微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水作用具微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中钢筋在干湿交替作用下具微腐蚀性。根据项目部施工总平面布置的总体要求，经过项目部讨论决定本工程1#、2#、5#、6#楼4台塔吊选用浙江省建设机械有限公司生产的自升式QTZ60型58m臂长的塔吊。（1）、1#塔吊/（6#楼南侧）塔吊基础承台中心线与6#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线

3、Y轴位于6-2轴往东4500mm， X轴位于6-A轴往南2900mm。塔吊基础承台顶标高为-5.65m，承台厚度为1250mm，在基础筏板底。采用5000*5000*1300桩承台基础，桩承台采用4个直径700，YZ700-615-3.5/10B16-C30型号冲击成孔桩，单桩承载力为1900KN。（2）、2#塔吊/（1#楼南侧）塔吊基础承台中心线与9#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于1-6轴往东4600mm， X轴位于1-C轴往南4500mm。（3）、3#塔吊/（5#楼南侧）塔吊基础承台中心线与5#楼各相关轴线的间距分别为：塔吊基础中心线Y轴位于5-2轴向东4700mm， X

4、轴位于5-A轴往南2900mm。采用5000*5000*1300独立承台基础，持力层地基承载力为2000Kpa。（4）、4#塔吊/（2#楼西侧）塔吊基础中心线Y轴位于2-1轴向西3500mm， X轴位于2-P轴往南4300mm。二、施工平面布置见附图第二节、编制依据塔式起重机设计规范GB/T13752-1992建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑桩基技术规范JGJ97-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011施工组织设计及建筑结构相关施工图纸等。第三节、施工工艺技术一、技术参数塔吊技术性能参数

5、型号：QTZ60规格：起重力矩：733.7kN.m起重量：60.00kN回转半径：58m起升（安装）高度：75m附墙道数：2整机（主要零部件）重量和尺寸：833.00二、基础检查验收 （1）、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。（2）、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定。（3）、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收

6、合格后安装塔机。（4）、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差（mm）检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸（长度、宽度、高度）钢尺检查表面平整度10、L/1000洞穴尺寸预埋锚栓标高（顶部）中心距注：表中L为矩形或十字形基础的长边。（5）、基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的规定。第四节、计算书及相关图纸施工详图：计算书：天然基础1塔吊天然基础的计算书依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）。一. 参数信息塔吊型号:塔机自重标准值:Fk1=833.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩

7、:M=733.7kN.m塔吊计算高度:H=75m塔身宽度:B=1.6m非工作状态下塔身弯矩:M=-356.86kN.m承台混凝土等级:C35钢筋级别:HPB235地基承载力特征值:200kPa承台宽度:Bc=5m承台厚度:h=1.3m基础埋深:D=0m计算简图:二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1） 塔机自重标准值Fk1=833kN2） 基础以及覆土自重标准值Gk=551.325=812.5kN3） 起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1） 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 （Wo=0.2kN/m2） =0.80.71.951.54

8、0.2=0.34kN/m2 =1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.2375=16.95kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.516.9575=635.68kN.m2） 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0.30kN/m2） 0.3=0.50kN/m20.501.6=0.34kN/mH=0.3475=25.43kN25.4375=953.51kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-356.86+0.9（7

9、33.7+635.68）=875.58kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-356.86+953.51=596.65kN.m三. 地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）第4.1.3条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时： =（833+60+812.5）/（55）=68.22kN/m2当偏心荷载作用时：5）-2（875.581.414/2）/20.83 =8.79kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算Pkmax：5）+2 =127.65kN/m2塔机非工作状态下： =（833+812.5）/（55）=65.82kN/m2（

10、596.65 =25.32kN/m2 =106.32kN/m2四. 地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=200.00kPa轴心荷载作用：由于 faPk=68.22kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=127.65kPa，所以满足要求！五. 承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第8.2条。1. 抗弯计算，计算公式如下:式中 a1截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.70m； a截面I-I在基底的投影长度,取 a=1.60m。 P截面I-I处的基底反力；工作状态下：P=（5-1.70）（127.65-8.79）/5+8.79=8

11、7.24kN/m2；M=1.702（25+1.6）（1.35127.65+1.3587.24-21.35812.50/52）+（1.35127.65-1.3587.24）5/12=630.97kN.m非工作状态下：（106.32-25.32）/5+25.32=78.78kN/m2；106.32+1.3578.78-2812.5/52）+（1.35106.32-1.3578.78）=483.95kN.m2. 配筋面积计算,公式如下:依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法

12、确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。经过计算得:s=630.97106/（1.0016.705.0010312502）=0.005 =1-（1-20.005）0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 As=630.97106/（0.9981250210.00）=2409.54mm2。六. 地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL不大于0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计

13、算满足要求！四桩基础塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）。桩身混凝土等级:保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.0mHc=1.3m承台箍筋间距:S=200mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:桩直径:d=0.7m桩间距:a=3.6m桩钢筋级别:桩入土深度:10m桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩计算简图如下： Fk1=833kN Gk=51.30 承台受浮力：Flk=50.8010=200kN Fqk=60kN=0.8=1.2 Fvk=qsk75.00=16.95kN Msk=0.5Fvk75.00=635.68kN.ma.

14、 塔机所受风均布线荷载标准值 （本地区 Wo=0.35kN/m2） 0.35=0.59kN/m20.591.60=0.40kN/mH=0.4075.00=29.66kN29.6675.00=1112.43kN.m Mk=-356.86+0.9 Mk=-356.86+1112.43=755.57kN.m三. 桩竖向力计算 Qk=（Fk+Gk）/n=（833+812.50）/4=411.38kN Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+Fvkh）/L =（833+812.5）/4+（755.57+29.661.30）/5.09=567.38kN Qkmin=（Fk+Gk-Flk）/n-（Mk+Fv

15、k =（833+812.5-200）/4-（755.57+29.661.30）/5.09=205.37kN Qk=（Fk+Gk+Fqk）/n=（833+812.50+60）/4=426.38kN Qkmax=（Fk+Gk+Fqk）/n+（Mk+Fvk =（833+812.5+60）/4+（875.58+16.951.30）/5.09=602.71kN Qkmin=（Fk+Gk+Fqk-Flk）/n-（Mk+Fvk =（833+812.5+60-200）/4-（875.58+16.951.30）/5.09=200.04kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力

16、设计值：最大压力 Ni=1.35（Fk+Fqk）/n+1.35（Mk+Fvk =1.35（833+60）/4+1.35（875.58+16.951.30）/5.09=539.44kNFk/n+1.35833/4+1.35（755.57+29.661.30）/5.09=491.75kN2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条其中 Mx,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值（kN.m）； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）； Ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值（kN）。由于工作状态下，承台正弯矩最大： Mx=My=2539.441.00=10

17、78.88kN.m3. 配筋计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条式中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。底部配筋计算: s=1078.88106/（1.00016.7005000.00012502）=0.0083 =1-（1-20.0083）0.5=0.0083 s=1-0.0083/2=0.9958 As=1078.88106/（0.99581250.0300.0）=2889.0mm2五. 承台剪切计算最大剪力

18、设计值： Vmax=539.44kN依据混凝土结构设计规范（GB50010-2010）的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.

19、桩身承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范（JGJ94-2008）的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35602.71=813.66kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中 c基桩成桩工艺系数，取0.75 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.7N/mm2； Aps桩身截面面积，Aps=384845mm2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为770mm2综上所述，全部纵向钢筋面积770mm2八. 桩竖向承载力验算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009

20、）的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Qk=426.38kN；偏向竖向力作用下，Qkmax=602.71kN.m桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中 Ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.20m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度（m）侧阻力特征值（kPa）端阻力特征值（kPa）土名称15.958200粉土或砂土4.160700密实粉土由于桩的入土深度为10m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算: Ra=2.20（5.958+4.160）+7000.38=1562.91kN由于: Ra = 1562.91 Qk = 426.38,最大压力验算满足要求! 1.2Ra = 1875.49 Qkmax = 602.71,最大压力验算满足要求!