和昌广场屋顶网架拆除专项施工方案文档格式.docx

1、 由拆除操作工切割分离一节间网架节点，确认完全分离后，由起重信号指挥发出起吊信号，将该块网架平稳起吊后，落钩放置于地面后人工解体运离现场。 该吊车拆除CE跨节间网架立面工况及验算如下： 查中联重科100吨吊车性能表，该机挂活动配重15吨、主臂全伸56m、幅度22m米工况下额定起吊量为7.6吨。 网架以常规每平米28Kg用钢量计算则有： 每节间网架重=91828=4536Kg4.6吨 起吊最大荷载 =（4.6+0.3）1.2=5.88吨 式中：0.3为索具重，1.2为动载系数。 验算证明网架分块起吊荷载小于100吨额定荷载，安全。（二）、采用脚手架拆除AC跨网架1、施工准备 开工前组织项目部人员

2、认真熟悉、研究拆除方案和有关技术资料并做好技术交底工作，做好劳动力计划、材料计划等准备工作；对于本工程施工所需要的机械设备、机具、人员等组织计划进场，对现场拆除所需要的材料进行采购；对现场进行合理的规划，确保各个生产要素得到最科学的搭配以满足实际施工要求；落实现场的安全保障措施、确保到位。2、平台搭设 网架拆除的重点和难点在于如何保证拆除的安全性，主要是防止网架整体坍塌,为此本工程施工应首先搭设两部脚手架，为拆除作业提供操作平台和为待拆除网架设置支撑平台。平台上满铺脚手板，在脚手板上采用木方或液压千斤顶顶撑网架下弦球节点，使网架结构构件自重减轻，防止拆除过程中的结构失衡。 操作架结构形式采用（

3、满堂）滑移操作架，支撑平台搭设平面尺寸约为57.5m,高度约9m，共两部。另外为方便下一步构造柱改造作业，沿A、C、E轴同时搭设抱柱脚手架作业平台18部，其中E轴抱柱平台向建筑外浙江路一侧悬挑约1米，并设置栏杆及兜网。因该网架下方E轴柱间无墙体遮挡（下层楼面距地数十米），亦应同时搭设防护栏杆并挂设密目网。 脚手架搭设平面布置及立面示意见下图。 3、附属设施拆除 网架结构上已安装完毕的给、排水管道，由人工采用麻绳（必要时辅以滑轮）栓牢后卸下放至地面运出现场。 4、拆除屋面围护系统 先用手动切割机将E轴伸入外檐沟水槽内的屋面压型板，沿纵向切割至水槽完全露出，采用麻绳将水槽栓牢固定，采用氧乙炔火焰割

4、炬切割水槽焊缝，至水槽与支托完全分离，人工将水槽提至屋面，并拖拉至A轴一侧，再麻绳系牢下放至地面运走。 屋面板拆除时应尽可能使用手枪钻退钉。拆下的屋面板可在屋面上旋移90度，采用麻绳拴挂人工沿A轴系至地面，地面操作工应将其码放整齐，连同后续拆下的檩条同车运离现场。 5、网架构件拆除 网架结构拆除拟从1轴向6轴方向按节间进行（见下图）。 将顶撑支架放至预定位置，采用木方将各立杆支牢。 支架顶部采用千斤顶或木方配木楔，撑顶网架下弦球节点（至少9个）。当采用木方配以木楔顶撑时，为确保支点持力，可由两名工人采用手锤同时击打木楔至最佳持力状态（见下图示意）。6、高空散拆 仔细检查屋面系统是否拆除完整，如

5、有遗留，应马上清理，并运输至地面，对搭设的脚手架平台及支架进行检查，对局部细节进行处理，做到扎实牢固； 由12名操作工分两个拆除小组，三人在上进行拆除操作并下放构件，两人在下配合把拆除的杆件与螺栓球码放整齐，并及时运输，腾出场地， 拆除时应按照拼装逆顺序，用扳手缓慢放松连接点的方式进行拆除操作，如部分网架节点由于锈蚀等原因不能采用此方法，可采用气焊切割或等离子切割机方式进行拆除。 7、一个节间拆除完毕，操作人员全部下至地面，清理室内地坪遗留后物，将支撑架立杆下放的垫木撤掉，使架轮落实后推行至下一待拆节间网架下方，支垫立杆，顶撑网架球节点，重复操作进行下一节间的拆除作业（见下图示意）。四、文明施

6、工及安全技术要求 1、在施工过程中要认真贯彻“安全第一，预防为主”的方针，坚持做到管生产必须管安全。加强职工安全生产教育，使每位生产者都能熟知安全生产知识，并在施工中切实执行，从而确保本工程施工安全。 2、网架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警示标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。 3、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋。操作层脚手架下满铺安全网，防止重物掉下。施工人员严禁凌空扔掷杆物、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。 4、高空散拆，按照三角锥的标准

7、安装模式逆向拆除。拆除时要统一指挥，上下呼应动作协调，拆悬空杆件时，应先将杆件栓牢由一人拉紧再拆，当解开与另一个人有关的联系杆件时，应先通知对方，以防坠落。不得在未拆除完成的杆件上行走或作业。 5、上架作业人员上下均应走人行梯道，攀爬架子应设置防坠器。遇到脚手架、支撑点或网架局部变形或变形较大时应及时撤离人员，并进行处理。在拆除过程中，要注意监测待拆部分的平稳性，如有失稳立即停止分割，进行加固支撑，确保安全第一。 6、拆除下来的各零件应用滑轮和绳子安全运至地面。严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。 7、六级以上大风、大雾、大雨天气停止作业。五、拆除进度计划序

8、号项目工 期1前期准备3天2脚手架搭设3管道等附件拆除1天4屋面围护系统拆除2天5网架拆除5天现场清理六、人员计划 根据本工程特点，高空散拆，需要大量的高空作业人员和脚手架工，确保施工工期和脚手架平台移动与拆除配合密切。拟在施工时配备劳动力如下表，并在施工过程中及时予以调整，确保工期进度需要。工种人数拆除工6人起重工2人气焊工6信号工1人电工7小工4人架子工8安全员七、机具配置计划名称型号单位数量气割设备套手提切割机千斤顶台手动葫芦1-3T等离子切割设备扳 手20手枪钻把管钳9麻绳、手锤满足需要另：落地平台计算书附后。 落地平台计算书钢管脚手架的计算参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（

9、JGJ130-2001）、 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、 钢结构设计规范（GB 50017-2003）等规范。 落地平台支撑架立面简图 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 一、参数信息: 1.基本参数 立柱横向间距或排距la（m）:1.00，脚手架步距h（m）：1.50； 立杆纵向间距lb（m）:0.90，脚手架搭设高度H（m）：9.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:0.30，平台底钢管间距离（mm）：300.00； 钢管类型（mm）:483.5，扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.

10、荷载参数 脚手板自重（kN/m2）:0.300； 栏杆自重（kN/m2）:0.150； 材料堆放最大荷载（kN/m2）:5.500； 施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000； 二、纵向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： （1）脚手板与栏杆自重（kN/m）： q11 = 0.150 + 0.3000.300 = 0.240 kN/m； （2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）： q12 = 5.5000.300 = 1.650 kN/m； （3）活

11、荷载为施工荷载标准值（kN/m）： p1 = 1.0000.300 = 0.300 kN/m 2.强度计算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.240+ 1.21.650 = 2.268 kN/m； 均布活载：q2 = 1.40.300 = 0.420 kN/m； 最大弯距 Mmax = 0.12.2680.9002 + 0.117 0.4200.9002 = 0.224 kN.m ； 最大支座力 N =

12、1.10.900 + 1.20.900 = 2.699 kN； 截面应力 = 0.224106 / （5080.0） = 43.998 N/mm2； 纵向钢管的计算强度 43.998 小于 205.000 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度； 计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.890 kN/m； p = 0.300 kN/m； V = （0.677 1.890+0.9900.300）900.04/（1002.060105121900.0）=0.412mm 纵向钢管的最大挠度小于 1000.000 /250 与 10

13、,满足要求! 三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =2.699 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kN.m） 支撑钢管计算变形图（kN.m） 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.648 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.499 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.817 kN ； 截面应力 = 127.540 N/mm2 ； 横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算:

14、按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.817 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值（轴力）: 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重（kN）： NG1 = 0.1299.000 = 1.162 kN；

15、钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 （2）栏杆的自重（kN）： NG2 = 0.1501.000 = 0.150 kN； （3）脚手板自重（kN）： NG3 = 0.3000.9001.000 = 0.270 kN； （4）堆放荷载（kN）： NG4 = 5.5001.000 = 4.950 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.532 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.0001.000 = 0.900 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

16、计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.26.532+ 1.40.900 = 9.098 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 9.098 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.00 N/mm2

17、； Lo- 计算长度 （m）； 如果完全参照扣件式规范，由公式（1）或（2）计算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a） （2） k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m； 公式（1）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203

18、 ； 钢管立杆受压强度计算值 ； =9098.280 /（ 0.203489.000 ）= 91.655 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 91.655 小于 f = 205.000满足要求！ 公式（2）的计算结果： Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ； =9098.280 /（ 0.381489.000 ）= 48.834 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 48.834 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 lo = k1k2（

19、h+2a） （3） k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.014 ； 公式（3）的计算结果： Lo/i = 2485.010 / 15.800 = 157.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.284 ； =9098.280 /（ 0.284489.000 ）= 65.514 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 65.514 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全注：本计算书由品茗脚手架只能计算软件生成。 荷载参数按每支点5.5KN考虑。