模板专项施工方案样本Word格式.docx

1、钢管482.7mmQ235扣件/锻铸铁3.1本工程采用10mm厚木胶板，其强度、刚度满足施工要求，木胶板表面平整光滑，易脱模。 3.2钢管：采用482.7mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响架体结构实体稳定性的管体严谨使用。3.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。3.4架体底座采用木垫板，木垫板宽不小于300mm，厚度不小于50mm，垫板的延伸不得少于3跨。 4、施工工艺4.1支设流程：柱、剪力墙 梁 板4.2柱模板安装4.3剪力墙模板的安装4.4梁模板的安装4.5板模板的安装4.6梁板模板支撑系统的搭设4.3.2架体支设要求1）采用482.7mm钢管搭设，立杆支设时可调底座配合使用。

2、梁设双排架体，板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。2）立杆底部应设置垫板，距基面、顶面200mm搭设扫地杆。架体安装在木垫板上，垫板地面应夯实整平。3）剪刀撑要求：满堂架体外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑，中间在纵横向每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，每隔六排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置，架设于梁处。并于在剪刀撑部位的顶部、中部、扫地杆处设置水平剪刀撑。见后附图三、附图四。4）柱模板设计：采用木胶板，柱箍采用48钢管进行加固，第一步距地15cm，其余每步间距40cm，同时为确保柱模不位移及其整体性，柱模间还需加水平撑，其水平撑可与底梁支撑连为一个整体。并用对拉螺栓加固

3、。5）梁模板设计：采用木胶板，设双排架体，梁底每跨加设1道小横杆（均分），梁侧立杆应通到板底。对于较大梁侧模，可采用中部加设对拉螺栓进行加固。梁底端部探出横杆不宜大于200mm，如有其他因素超过者应在端头另加支撑。6）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，横杆步距1.5米，扫地杆距地200mm。快拆头调整标高。在最上一层横杆钢管上加设小横杆，钢管上铺设木方次楞，木方次楞上铺木胶板。5、模板工程的有关验算5.1柱模板系统验算柱模板工程参数柱模板参数柱截面宽度1.4m截面高度0.6m柱高度8m面板12mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:50mm，高度:80mm，柱宽度B方向设置10个竖楞，柱高

4、度H方向设置6个竖楞柱箍双钢管，间距400mm对拉螺栓直径12mm，柱宽度B方向设置3个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.00=43.338 kN/m2=248=192.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15）计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土

5、的浇筑速度，取1m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.338kN/m2。柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩I= 100012/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.16m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧

6、压力标准值G4k=43.338kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.243.338+1.441=51.845KN/m1.350.71= 56.184KN/m根据以上两者比较应取q1= 56.184KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.156.1840.162=0.14KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14106=5.83N/mm2 f=12.5N/mm2W24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的

7、线荷载计算如下：q = 143.338=43.338KN/m；面板最大容许挠度值: 160/250=0.64mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql40.67743.3381604=0.30mm 0.64mm100EI1004500144000满足要求!柱侧模板次楞验算次楞采用5080mm（宽度高度）方木，间距：0.16m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =508080/6=53333mm3；截面惯性矩I =5080/12=2133333mm4；1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.4m。0.16=8

8、.295KN/mq2=0.90.16= 8.989KN/m根据以上两者比较应取q=8.989KN/m作为设计依据。计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.9890.42=0.144kN最大支座力：1.1ql=1.10.4=3.96kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=0.144=2.700N/mm2 17N/mm253333 （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.60.4=2.157KN木材抗剪强度设计值fv=1.7N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V32.157103= 0.809N/mm2 fv=1.7N/mm22bh280 次楞抗剪强度满足要求!（三）

9、挠度验算q = 43.3380.16=6.934KN/m；次楞最大容许挠度值=400/250=1.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；6.9344004= 0.056mm 1.6mm100002133333 柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用双钢管，间距400mm。截面抵抗矩W =8980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；截面积= 848mm2竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：P1=0.90.1560.4=3.235kNP2=0.90.4= 3.506kN根据以上两者比较应取P= 3.506kN作为设计依据。计算简图（kN）弯矩图（kN.m）经计算，从左到右各支座力

10、分别为：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;最大弯矩 Mmax=0.429kN.m；柱箍抗弯强度设计值f （N/mm2） = 205N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.936KN。N+19360.429=50.056N/mm2 205N/mm2An8488980验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=43.3380.4=2.704kN。柱箍的最大容许挠度值: = 3mm；经计算最大变形 Vmax =0.106 mm 3mm柱宽度B方向柱箍的对拉螺

11、栓验算对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：Ntb =AnFtbAn对拉螺栓净截面面积Ftb螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。对拉螺栓轴力设计值N=10.519kN 12.92kN。柱高度H方向柱箍的验算0.120.4=2.489kN0.4= 2.697kN根据以上两者比较应取P= 2.697kN作为设计依据。N1=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;最大弯矩 Mmax=0.423kN.m；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=1.655KN。16550.423=

12、49.056N/mm2 0.4=2.08kN。 = 784/500=1.6mm；经计算最大变形 Vmax =0.049 mm 柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值N=10.506kN 5.2 7.97m层现浇砼平板模板系统验算工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.11m支架高度8.5m立杆纵距1m立杆横距水平杆步距1.5m伸出长度a0.5m钢管类型482.8木胶合板 厚度：12mm方木50mm80mm，间距0.3m主楞单钢管永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.151kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞立杆2.5kN/

13、m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m27.97米层梁板模板搭设立面图，见后附图五模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。1、面板按四跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。q1=1.2（240.11+1.10.11+0.3）+1.42.51=7.173KN/mq1=1.351= 6.582KN/m根据以上两者比较应取q1= 7.173N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.210.3=0.360 KN/m跨中集中荷载设计值P=

14、1.42.5= 3.500KNM1=0.107q1l2=0.107 7.1730.32=0.069KN施工荷载为集中荷载：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.3600.32 +0.161 3.5000.3=0.173KN取Mmax=0.173KNm验算强度。0.173=7.21N/mm2 0.111.10.110.3）=3.061KN/m； 300/400=0.8mm；0.632ql40.6323.0613004=0.24mm 0.8mm次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50截面惯性矩

15、I =50（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1m。0.3=2.152KN/m0.3= 1.975KN/m根据以上两者比较应取q1= 2.152KN/m作为设计依据。0.30.3=0.108KN/mM1= 0.1q1l2=0.12.15212=0.215KNM2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.10812+0.2133.5001=0.754KN取Mmax=0.754KN木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；0.754=14.14N/mm2 f=17N/mm253333次楞抗弯强度满足要求!施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0

16、.61=1.291KNV2= 0.6q2l+0.65P=0.61+0.653.500=2.340KN取V=2.340KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；2.340= 0.878N/mm2 fv=4.8N/mm280q = 0.30.110.3）=0.918KN/m次楞最大容许挠度值:1000/250=4mm；0.91810004=0.29mm 4mm2133333主楞验算主楞采用:截面抵拒矩W=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm4当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为

17、：q1= 1.2（240000.11+11000.11+300）+1.415000.3=1732N/mq1= 1.350.3= 1681N/m根据以上两者比较应取q1= 1732N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.117321/1000=1.905kN。次楞作用集中荷载P=1.905kN，进行最不利荷载布置如下图：最大弯矩 Mmax=0.632kN.m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；140.757N/mm2 4.49主楞抗弯强度满足要求!验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。0.1111000.11300）=918

18、N/m=0.918N/mm；1=1.010kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.077mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.077mm 6.7mm扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=7.014KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按北京10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。模板支架计算高度H=8.5m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行

19、国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数 =1.2An/（lah）=1.20.143/（11.5）=0.114式中An =（la+h+0.325lah）d=0.143m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.5md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2 =1.20.114=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.270.3=0.060kN/m2风荷载产生的弯矩标准值