外墙悬挑脚手架专项施工方案1Word文件下载.docx

1、（3） 连墙点：连墙点原则为二步三跨布置，横向间距 4.5m即4根立杆3跨，竖向间距3m。在剪力墙上（有的部位在结构边梁上）预埋 48钢管，然后用短钢管一端与剪力墙或梁上预埋的 48钢管用扣件扣紧，另一端与架体的小横杆扣接，当此短钢管与小横杆不在同一高度时，可只与内立杆连接。四、脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 42.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.82米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为048X 3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3米，水平间距4.

2、50米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设9层。卸荷钢丝绳采取3段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=6.0,上吊点与下吊点距离约3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.15米，建筑物内锚固段长度1.165米悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结（一）、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1

3、50 X 0.820/2=0.062kN/m活荷载标准值 Q=3.000 X 0.820/2=1.230kN/m静荷载的计算值 q1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.062=0.120kN/m活荷载的计算值 q2=1.4 X 1.230=1.722kN/m大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：% 闵尸十ai切畀跨中最大弯矩为M1= （0.08 X 0.120+0.10 X 1.722） X 1.500 2=0.409kN.m支座最大弯矩计算公式如下：% 一 CU如$11沟昇支座最大弯矩为M2=-（0

4、.10 X 0.120+0.117 X 1.722） X 1.5002=-0.480kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.480 X 106/5080.0=94.545N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm?,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.5771002静荷载标准值 q1=0.038+0.062=0.100kN/m活荷载标准值q2=1.230kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.677 X 0.100+0.990 X 1.230） X 1500.04/（100 X 2.06 X 105X

5、121900.0）=2.591mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm满足要求!（二）、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形P1=0.038 X 1.500=0.058kNP2=0.150 X 0.820 X 1.500/2=0.092kNQ=3.000 X 0.820 X 1.500/2=1.845kNP=1.2 X 0.058+1.2 X 0.092+1.4 X 1.845=2.763kN小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均

6、布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下Mg M=（1.2 X 0.038） X 0.8202/8+2.763 X 0.820/4=0.570kN.m=0.570 X 106/5080.0=112.254N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mn?最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下集中荷载最大挠度计算公式如下小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V仁5.0 X 0.038 X 820.004/（384 X 2.060 X 105X 121900.000）=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.092+1.845

7、=1.995kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和V=V1+V2=0.922mm小横杆的最大挠度小于820.0/150与10mmi满足要求!三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 （规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038 X0.820=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X 0.820 X 1.500/2=0.092kN活荷载标准值 Q=3.000 X 0.820X1.500/2=1.845

8、kN荷载的计算值 R=1.2 X0.031+1.2 X0.092+1.4X1.845=2.731kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 !当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1） 每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1248NG1 = 0.125 X 42.000=5.242kN（2） 脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标

9、准值为0.15NG2 = 0.150 X 9X 1.500 X （0.820+0.300）/2=1.134kN（3） 栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15NG3 = 0.150 X 1.500 X 9/2=1.013kN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2） ; 0.005NG4 = 0.005 X 1.500 X 42.000=0.315kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.703kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值经计算得到，活荷载标准

10、值 NQ = 3.000 X 2X 1.500 X 0.820/2=3.690kN风荷载标准值应按照以下公式计算吒=。卩S %其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0 = 0.500Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）的规定采用：Uz = 1.700Us 风荷载体型系数：Us = 0.842经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X 0.500 X 1.700 X 0.842 = 0.501kN/m 2。N = 1.2NG + 0.85X 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MVfr算公

11、式其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）；la 立杆的纵距（m）;h 立杆的步距（m） o（五）、立杆的稳定性计算0. 卸荷计算规范外内容，供参考卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加3吊点；吊点选择在立杆、小横杆、 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。大横杆的交点位置；以吊点分段计算经过计算得到仁arctg3.00/（0.82+0.30）=1.213 2=arctg3.00/0.30=1.471最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为 10.226kN和10.226kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为 10.807k N和10.807kN。考虑荷载组合，各吊点位置

12、处内力计算为（kN）T仁 11.54 T2=10.86 N1= 4.04 N2=1.08其中T钢丝绳拉力，N钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为11.536kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于 6.000 X 11.536/0.820=84.409kN 。选择6X 37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa直径13.0mm满足要求! 吊环强度计算公式为 =N / A f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算一兰+如或/I其中N 立杆的轴心压力设计值，N=5.11kN;M 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i 的结果查表得到0.19 ;10 计算长度（m）,由公式10

13、= kuh 确定，l0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW = 0.290kN.m经计算得到= 113.32f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm 2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl ，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 16.362kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求！1f连墙件扣件连接示意图扌口件（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算A为墙

14、支点。悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C 点最大挠度计算公式1罟糾奶骋（z）+壽普 H 帶）本工程算例中，m = 1220mm l = 1580mm , ml = 300mm, m2 = 1120mm水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm 4,截面模量（抵抗矩）W = 141.00cm 3受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2 X 7.70+1.4 X 3.69=10.81kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2 X 26.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.25kN/m k=1.22/1.58

15、=0.77kl=0.30/1.58=0.19 k2=1.12/1.58=0.71代入公式，经过计算得到支座反力 支座反力 最大弯矩RA=31.937kNRB=-9.634kNMA=15.529kN.m抗弯计算强度 f=15.529 X 106/（1.05 X 141000.0）=104.892N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm?,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载 N=7.70+3.69=11.39kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.10 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.21kN/m最大挠度Vmax=5.850mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003

16、）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2440.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2440.0/400,满足要求！（8） 、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下（GB50017-2003）附录 B得至U：CF其中/ b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 b=1.83由于0b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用莎b查表得到其值为0.916经过计算得到强度 =15.53 X 106/（0.916 X 141000.00）=120.23N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 -（9） 、锚固段与楼板连接的计

17、算1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:10.9.8f = 50N/mm 2;水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.634kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=9634 X 4/（3.1416 X 50X 2） 1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上搭接长度2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式闵去其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N =

18、9.63kN ；d 楼板螺栓的直径，d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取 1.5N/mm?h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h要大于9634.45/（3.1416 X 20X 1.5）=102.2mm。3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 9.63kN ;b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mmfcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取 0.95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计

19、算满足要求！五、搭设要求1、搭设顺序放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，搭设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直） ，每边竖起 34 根立杆后，随即装设第一步大横杆（与立杆扣接固定）和横向小横杆（小横杆靠近立杆并与大横杆扣接固定） ，校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按4060n。力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的始段一一按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈 后再全面检查一遍构架质量和挑支构造紧固性、稳定性，严格确保构架质量设置连墙件（在还没条件设连墙 件时，加设抛撑）一一按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步、 随

20、搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架两纵向立杆中间加设，用于缩小脚手报支承跨度的横杆） ，铺设脚手板和装 设作业层栏杆、挡脚板等围护、封闭设施。2、 搭设时注意事项（1） 脚手架立杆接头必须采用对接扣件，相邻两面三刀立杆接头应错位不小于 500mm,且不在同一步架内，同时立杆上对接扣件距主接点距离小于 600mm。所以底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置， 至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆，立杆上下垂直，其垂直度偏差每步不大于 7mm，架体搭设完毕后其垂直度总偏差不大于100mm;立杆间间距偏差不大于 50mm，排距不大于20mm。（2） 脚手架大横杆设置在

21、立杆内侧，接头采用对接扣件，上下相邻两根大横杆接头错开不小 500mm，且不在同一跨内；同一步内外两根大横杆接头应错开，且不在同一跨内；大横杆一根杆两端水平高差不大于 20m m，同跨内、外大横杆水平差不大于 10mm，步距偏差不大于20mm，排距偏差不大20mm。3） 在大横杆与立杆交接处必须设置小横杆，小横杆设置在大横杆下面与立杆扣接，注意上下排小横杆应各布置 在立杆的左右两侧面，这样有助于调节立杆的垂直度和防止立杆侧移。设脚手板层在脚手架中间加设一道大横 杆扣接在小横杆上，小横杆两端应与立杆牢固扣接，小横杆伸出外立杆长度100mm。在无飘板、阳台的墙体处， 在结构施工时小横杆伸出内立杆外

22、 100mm,使小横杆端离结构边200mm,拆除模板后小横杆要向结构边延伸 200m m，再加一根水平杆，铺设脚手板将给体与结构层封闭。在凸窗、飘板处，小横杆伸出内立杆外 100mm，架体内立杆与外墙间距 600mm，此时小横杆端在定型模板施工时距离 100mm，架体内立杆与外墙边间距600m m，此时小横杆端在定型模板施工时距结构边 500m m。当施工窗户上端飘板时，其操作层下一层小横杆应 伸出并加设一道大横排，铺设脚手报将奖作与结构层封闭；装修施工过程中在操作层下一层，小横杆应挑出支 撑手报使架体与结构之间封闭。小横杆所在轴线与大横杆所在轴线垂直。内外两头偏位小于 20mm。（4） 剪刀

23、撑采用对接连接，对接位置应靠近主接点不大于 500mm,两杆接头相互错开1000mm,同时斜杆应用旋转 扣件与立杆和大横杆扣牢，每根斜杆除两端与立杆和大横杆扣接外，中间应设 24 个扣接点。剪刀撑斜杆与 地面或楼层面夹角为 4560度。剪刀撑杆要漆成蓝色。为了安全，搭设剪刀撑时操作人员要站在脚手架里面。（5） 如下图。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm，必须采用刚性连接与建筑物可靠连接，必须采用可承受拉力和压力的构造。通过预埋 巾8的钢筋以及巾48钢管进行拉结，并在拉结处用直角件与脚手架的连墙杆扣紧。连墙件的连墙杆及拉筋应成水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端

24、应下斜 连接，不应采用上斜连接。WETiiZWlW讪甲? tft-1（6） 1.8m，而安全网是脚手架外侧设置密目式安全网封闭；安全网设置在外排立杆的内侧。因为大横杆步距为1.8X 6.0 m。所以安置时要使安全网充分绷紧张拉，且上下左右的安全环扣要对齐，用全乎要求的塑料蔑系牢 在脚手管上。在脚车架转角处， 要用用细铁丝将安全网绑扎在转角的外立杆上， 这样使安全网的转角保证垂直。 安全网不得随意松解；只有在得到相应区域的安全员同意时情况下才能松解。（7） 在架体外侧随架体搭设设置护身栏杆， 护身拦杆用钢管与外铡立杆扣牢， 护身栏杆高1200mm,每隔三步架护 身栏杆下设挡脚板，挡脚板可用宽 180mm 旧板立放同外侧立杆绑扎牢固。同时挡脚板应沿脚手板铺设层连续 设置。在架体与结构层间间隙,为防止落物、消除安全隐患,在操作层第二层和第四层也应对此间隙进行封闭。封闭方法是挑出小横杆，在距小横杆端 100mm处扣接大横杆，上铺层