花架悬挑板实用模板支撑架方案设计0225Word下载.docx

1、120楼板边长L（m）30楼板边宽B（m）1.6模板支架高度H（m）5.3主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la（m）0.75立柱横向间距lb（m）0.9水平杆步距h1（m）1.2计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011次梁间距a（mm）300次梁悬挑长度a1（mm）200主梁悬挑长度b1（mm）可调托座内主梁根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型模板荷载传递方式可调托座立杆自由端高度a（mm）500材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm（克隆、山樟平行方向）钢管类型483荷载参数基

2、础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak（kPa）架体底部垫板面积A（m2）0.2是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市广东（省）肇庆（市）地面粗糙度类型5.2、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2G1k+（G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=1.2（0.3+（24+1.1）

3、120/1000）1+1.42.51=7.474kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35G1k+（G2k+G3k）hb+1.40.7Q1kb=1.350.71=6.921kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max（7.474,6.921）=7.474kN/m（图4） 可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：q3=1.2G1k+（G2k+G3k）hb=1.21=3.974kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（图5） 可变荷载控制的受力简图2q4=1.35G1k+（G2k+G3k）hb=1.351=4.471kN/mp2=1.40.7Q1k=1.4

4、2.5=2.45kN（图6） 永久荷载控制的受力简图（图7） 面板弯矩图Mmax= 0.307kNm=Mmax/W=0.307106/24000=12.801N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=（G1k+（G3k+G2k）h）b=（0.3+（24+1.1）1=3.312kN/m（图8） 正常使用极限状态下的受力简图（图9） 挠度图=0.211mm=300/400=0.75mm5.3、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10） 可变荷载控制的受力简图1q1=1.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka =1.2300/1000+1.4300/1000=2

5、.242kN/mq2=1.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40.7Q1ka =1.35300/1000=2.076kN/mq=maxq1,q2= max（2.242,2.076）=2.242kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：q3=1.2G1k+（G2k+G3k）ha=1.2300/1000=1.192kN/m（图11） 可变荷载控制的受力简图2q4=1.35G1k+（G2k+G3k）ha=1.352300/1000=1.343kN/m（图12） 永久荷载控制的受力简图（图13） 次梁弯矩图（kNm）Mmax= 0.724kN=Mmax/W=0.724106/（83.333103）=

6、8.686N/mm2f=15N/mm22、抗剪验算（图14） 次梁剪力图（kN）Vmax= 3.738kNmax=VmaxS/（Ib0）=3.73810362.5103/（341.333104510）=1.369N/mm2= 2N/mm23、挠度验算挠度验算荷载统计，a=（0.3+（24+1.1）300/1000=0.994kN/m （图15） 正常使用极限状态下的受力简图（图16） 次梁变形图（mm）max=0.101mm=0.91000/400=2.25 mm5.4、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实

7、际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）第4.1.2条规定：当计算直接支撑次梁的主梁时，施工人员及设备荷载标准值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁验算时的荷载需重新统计。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka=0.9（1.21.5300/1000）=1.64kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k）ha+1.40.7Q1ka=0.9（1.35300/1000）=1.604

8、kN/mq=maxq1,q2=max（1.64,1.604）=1.64kN此时次梁的荷载简图如下（图17） 次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+（G2k+G3k）ha=（0.3+（24+1.1）300/1000=0.994kN/m（图18） 次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.624kNRkmax=0.984kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19） 主梁正常使

9、用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20） 主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21） 主梁弯矩图（kNMmax= 0.314kN=Mmax/W= 0.314106/（85.3331000）=3.682N/mm2f= 15N/mm2（图22） 主梁剪力图（kN）Vmax= 2.384kNmax=QmaxS/（Ib0）=2.384100064810）=0.559 N/mm2=2 N/mm2（图23） 主梁变形图（mm）max=0.219 mm=0.75103/400=1.875mm4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=4.

10、57kN5.5、立柱验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, 1、2按JGJ130-2011附录C取用l01= k1（h+2a）=11.257（1.2+2500/1000）=2.765ml02=k2h =12.2251.2=2.67m取两值中的大值l0=max（l01, l02）=max（2.765,2.67）=2.765m=l0/i=2.7651000/（1.5910）=173.925=2102、立柱稳定性验算（顶部立杆段）1=l01/i=2.76510）=173.925根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.235N1=0.91.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.

11、4（Q1k+Q2k）lalb=0.9120/1000）+1.4（1+2）0.750.9=4.966kNf=N1/（A）=4.9661000/（0.235（4.24100）=49.807N/mm2=205N/mm23、立柱稳定性验算（非顶部立杆段）2=l02/i=2.6710）=167.925根据1查JGJ130-2011附录A.0.6得到=0.251N3=0.91.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4（Q1k+Q2k）lalb+0.9Hgk =0.90.9+0.95.30.163=5.899kNf=N3/（A）=5.8991000/（0.251100）=55.396N/mm2=205N

12、/mm25.6、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=Rzmax=4.57 kNN=4.57 kNN=150kN六、花架梁模板支架参数混凝土梁高h（mm）400混凝土梁宽b（mm）混凝土梁计算跨度L（m）5新浇筑混凝土结构层高FH（m）8扣件传力时扣件的数量梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度斜撑（含水平）布置方式梁跨度方向立柱间距la（m）垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m）水平杆步距h（m）梁侧楼板立杆的纵距la1（m）梁侧楼板立杆的横距lb1（m）梁底增加立柱根数n梁底支撑小梁根数m4250架体底部布置类型底座圆钢管483.0钢管规格地基承载力特征值fak（N/mm2）架体底部

13、垫板面积A（m2）6.1、面板验算122/6=24000mm3I=bh3/12=1000q1=1.2G1k+（G2k+G3k）hb+1.4Q1kb=1.2（0.5+（24+1.5）400/1000）1=16.34kN/m0.7Q1kb=1.351=16.895kN/mq=maxq1,q2=max（16.34,16.895）=16.895kN/m（图3） 面板简图1=12.84kN/m（图4） 面板简图1=14.445kN/m（图5） 面板简图（图6） 面板弯矩图Mmax=0.065kN=Mmax/W=0.065106/24000=2.728N/mm2f=31N/mm2b=（0.5+（24+1.

14、5）1=10.7kN/m（图7） 简图（图8） 挠度图=0.002mm=200/（4-1）400）=0.167mm6.2、次梁验算A、当可变荷载Q1k为均布荷载时：q1=1.2G1k+（G2k+G3k）ha+1.4Q1ka=1.2200/1000/（4-1）+1.4200/1000/（4-1）=1.089kN/m0.7Q1ka=1.35200/1000/（4-1）=1.126kN/mq=maxq1,q2=max（1.089,1.126）=1.126kN/m（图9） 简图B、当可变荷载Q1k为集中荷载时：200/1000/（4-1）=0.856kN/m（图10） 简图q4=1.35G1k+（G2

15、k+G3k）ha=1.35200/1000/（4-1）=0.963kN/m（图11） 简图（图12） 次梁弯矩图（kNMmax=0.902kN=Mmax/W=0.9021000）=10.567N/mm2f=15N/mm2（图13） 次梁剪力图（kN）Vmax=3.714kNmax=VmaxS/（Ib）=3.71410）=1.36N/mm2=2N/mm2a=（0.5+（24+1.5）200/1000/（4-1）=0.713kN/m（图14） 变形计算简图（图15） 次梁变形图（mm）max=0.026mm=0.751000/400=1.875mm6.3、主梁验算梁两侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立

16、杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为0，故可将主梁的验算力学模型简化为0+2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:跨距为：（等跨）0.9200/（4-1）1000）+1.41000）=0.896kN/m1000）=0.955kN/mq=maxq1,q2= max（0.896,0.955）=0.955kN（图16） 次梁承载能力极限状态受力简图qk= G1k+（G2k+G3k）ha=（0.5+（24+1.5）1000）=0.713kN/m（图17） 次梁正常使用极限状态受力简图承载能力极限状态下在支座反力：R=0.75kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=0.56kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m65.3/1000=0.071kN/m（图18） 主梁正常使用极限状态受力简图（图16） 主梁弯矩图（kNMmax=0.582kN=Mmax/W=0.582106/（8.9861000）=64.807N/mm2f=205N/mm2（图17） 主梁剪力图（kN）Vmax= 1.532kNmax=QmaxS/（Ib）=1.5326.084103/（21.56610）=3.602N/m