花园项目塔吊基础施工方案文档格式.docx

1、合同要求质量至少1栋取得闽南杯监理单位厦门协诚工程建设监理有限公司工期1#4#，总工期613天；5#9#，总工期611天；10#11#，总工期613天；总承包单位中建八局第一建设有限公司安全福州市安全文明观摩工地工程主要功能或用途第三章 塔吊选型及相关参数信息3.1 塔吊选型现场1#、3#、4#楼选用3台（QTZ80）TC6013A-6塔吊，具体位置见附图一：塔吊平面布置图。选取最高4#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。3.2 塔吊技术参数表3.2-1 TC6013塔式起重机起重特性表60米工作幅度2.517.520252831.8323538起重量（t）两倍率3.002.982.672.41四倍率6

2、.005.134.353.753.282.902.592.34404548505558602.251.931.771.681.471.361.302.181.861.701.611.401.291.23表3.2-2 TC6013塔式起重机技术性能表1机构工作级别起升机构M4回转机构M5牵引机构公称起重力矩 KN.m800起重工作幅度 m最小2.5最大60最大工作高度 m固定式附着式46m220最大起重量 t起升机构型号QE680D（带强制通风）倍率=2=4起重量/速度 t/m/min1.5/803/406/202倍率最低稳定下降速度m/min5功率 KW24/24速度 m/min0554.00

3、0.85.5顶升机构0.77.5工作压力MPa平衡重最大工作幅度 m30重量 （t）8.559.9511.412.814.215.6517.05其他电机总功率kw39（不包括液压系统）最大工作风压Pa250（折合风速20m/s）最大非工作风压800（折合风速20m/s）允许工作温度-20+40表3.2-3 TC6013塔式起重机技术性能表2型 号电动机YZRDW225M-4/8功率（kw）转速（r/min）1420/725卷筒最大容绳量（m）440缠绳层数（层）45.3/90.6制动器YWZ3-315/45-16额定制动力矩（NM）630钢丝绳规格629Fi+IWR-13-1770最大线速度m

4、/min160最大牵引力N17500减速机型号J610牵引BP40YEJ112M-4B51430慢速（m/min）低速（m/min）2.5高速（m/min）19-7.7-1550-右交最大牵引力（N）5680回转YTW112M-4B501440减速机XX5-100.195CA-12/16传动比195输出端齿轮参数模数m12齿数z16变位系数x+0.5顶Y1321440液压泵站TYQ80G流量（l/min）14工作压力（Mpa）顶升油缸缸/杆直径（mm）160/110最大顶升力（t）顶升速度（m/min）3.3 塔吊自重选取塔吊安装高度最大的4#楼塔吊验算：名称重量（kg）合计固定基节B1250

5、标准节B212302460标准节A2294038540爬升架4000回转总成4200司机室500回转塔身1100塔顶1500平衡臂总成6500一块平衡重28501160米起重臂总成770060米起重臂平衡重42850+214001420013总计84800kg支腿固定式地基基础荷载：（TC6013塔吊说明书提供） 荷载工况（KN）（KN.m）工作工况22.8684.52152402非工作工况97624.52695.10.0第四章 塔吊基础型式根据图纸及现场情况，1#塔吊基础采用3根PHC 500 AB 125和相邻1个2桩承台、1个1桩承台组合成一个大承台；3#塔吊基础采用3根PHC 500

6、AB 125和1个2桩承台组合成一个大承台；4#塔吊基础采用4根PHC-600-130A和相邻1个2桩承台组合成一个大承台。塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工。塔基承台的要求:（1）混凝土强度等级C35。（2）混凝土深度应大于1350mm。（3）混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500。（4）预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺栓露出砼135mm。（5）塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。第五章 QTZ80塔吊基础的计算书5.1 四桩承台计算书一、计算依据 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、

7、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 二、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）塔机独立状态的计算高度H（m）46塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.8三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1（kN）848起重荷载标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）908水平荷载标准值Fvk（kN）倾覆力矩标准值Mk（kNm）900非工作状态竖向荷载标准值Fk（kN）水平荷载标准值Fvk倾覆力矩标准值Mk（kN2、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.35Fk11.3584

8、81144.8起重荷载设计值FQ（kN）1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F（kN）1144.8+811225.8水平荷载设计值Fv（kN）1.35Fvk1.354054倾覆力矩设计值M（kN1.35Mk1.359001215竖向荷载设计值F1.35Fk1.35水平荷载设计值Fv1.35Fvk5067.5倾覆力矩设计值M14001890四、桩顶作用效应计算承台布置桩数n承台高度h（m）1.35承台长l（m）5.5承台宽b（m）承台长向桩心距al（m）4.5承台宽向桩心距ab（m）桩直径d（m）0.6承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C（kN/m3）承台上部覆土厚度h（m）承台

9、上部覆土的重度（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度（mm）配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h）=5.5（1.3525+019）=1020.938kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=（4.52+4.52）0.5=6.364m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（848+1020.938）/4=467.234kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =（848+

10、1020.938）/4+（1400+501.35）/6.364=697.83kN Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L =（848+1020.938）/4-（1400+501.35）/6.364=236.639kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L =（1144.8+1378.266）/4+（1890+67.51.35）/6.364=942.07kN Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L =（1144.8+1378.266）/4-（1890+67.51.35）/6.364=319.463kN五、桩承

11、载力验算桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z（kN/m3）桩混凝土保护层厚度（mm）桩入土深度lt（m）桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性地下水位至地表的距离hz（m）承台埋置深度d（m）是否考虑承台效应土名称土层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa）抗拔系数承载力特征值fak（kPa）淤泥100-杂填土200粘性土7.424340粉土18 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.885m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.62/4=0.283m2 Ra=uqsiali+

12、qpaAp =1.885（11.655+22+7.424+3.9518）+2000.283=642.676kN Qk=467.234kNRa=642.676kN Qkmax=697.83kN1.2Ra=1.2642.676=771.211kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=236.639kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=163.14292/4=1018mm2 （1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=942.07kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700k

13、N （2）、轴心受拔桩桩身承载力 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋承台顶部长向配筋承台顶部短向配筋 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mm M=（Qmax+Qmin）L/2=（942.07+（319.463）6.364/2=4014.173kNm X方向：Mx=Mab/L=4014.1734.5/6.364=2838.449kN Y方向：My=Mal/L=4014.173 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1144.8/4 + 1890/6.364=583.185kN 受剪切承载

14、力截面高度影响系数：hs=（800/1288）1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=（ab-B-d）/2=（4.5-1.8-0.6）/2=1.05m a1l=（al-B-d）/2=（4.5-1.8-0.6）/2=1.05m 剪跨比：b=a1b/h0=1050/1288=0.815，取b=0.815； l= a1l/h0=1050/1288=0.815，取l=0.815； 承台剪切系数：b=1.75/（b+1）=1.75/（0.815+1）=0.964 l=1.75/（l+1）=1.75/（0.815+1）=0.964 hsbftbh0=0.8880.9641.571031

15、.288=9518.777kN hslftlh0=0.888 V=583.185kNmin（hsbftbh0， hslftlh0）=9518.777kN 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+21.288=4.376m ab=4.5mB+2h0=4.376m，al=4.5mB+2h0=4.376m 角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=（b-ab+d）/2=（5.5-4.5+0.6）/2=0.8m cl=（l-al+d）/2=（5.5-4.5+0.6）/2=0.8m 角桩冲跨比： 角桩冲切系数：1b=0.56/（b+0.2）=0.56/（0.815+0.2）=0.552 1l

16、=0.56/（l+0.2）=0.56/（0.815+0.2）=0.552 1b（cb+alb/2）+1l（cl+all/2）hpfth0=0.552（0.8+1.05/2）+0.552（0.8+1.05/2）0.95415701.288=2820.425kN Nl=V=583.185kN1b（cb+alb/2）+1l（cl+all/2）hph0=2820.425kN 4、承台配筋计算 （1）、承台底面长向配筋面积 S1= My/（1fcbh02）=2838.449106/（1.0316.7550012882）=0.018 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.018）0.5=0.018

17、 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/（S1h0fy1）=2838.449106/（0.9911288360）=6178mm2 最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,451.57/360）=max（0.2,0.196）=0.2% 梁底需要配筋：A1=max（AS1, bh0）=max（6178,0.0021288）=14168mm2 承台底长向实际配筋：AS1=18490mm2A1=14168mm2 （2）、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/（2fcbh02）=2838.449 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/

18、2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/（S2h0fy1）=2838.449A2=max（9674, lh0）=max（9674,0.002 承台底短向实际配筋：AS2=18490mm2A2=14168mm2 （3）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=18490mm20.5AS1=0.518490=9245mm2 （4）、承台顶面短向配筋面积AS4=18490mm20.5AS2 （5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。七、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图5.2 五桩承台计算书一、计算依据： 1、塔机传递至基础荷载标准值 2、塔机传递至基础荷载设计值0.5Qk=（Fk+Gk）/n=（848+1020.938）/5=373.788kN =（848+1020.938）/5+（1400+501.35）/6.364=604.383kN =（848+1020.938）/5-（1400+501.35）/6.364=143.192kN =（1144.8+1378.266）/5+（1890+67.51.35）/6.364=815.917kN =（1144.8+1378.266）/5-（1890+6