AAO单体计算模板文档格式.docx

1、8 （厌氧池）TP / BOD （厌氧池）设计计算（1）有关设计参数BODs污泥负荷为 N = kgB0D5/（kgMLSS d）回流污泥浓度XR =7200 mg/L污泥回流比R = 100%混合液悬浮固体浓度X = Xr = 10（XV 7200 = 3600 mg/L1 + /? 1 + 100%TV 亠卩4.龙 TN（）-TNc nnnr 50 20TN 去除率 htn = xl00% = = 60%TNo 50混合液回流比 Rrt= nix xlOO% = a）C（ =150%1-qTN 1-60%有效水深取h = 4m（2）反应池容积F_0（S-Se）NX式中V反应池容积，m3；S

2、O进水BOD值，mg/L；Se出水BOD值，mg/L；由设计资料得，S0=175mg/L, Se=15mg/L,小 43000x（175-15） ,则： V = = 14700.9/rr 15000m30.13x3600（3）反应池总水力停留时间=工=型21 = 0.349（） = &37（）Q 43000设计缺氧：好氧二1:3则各段水力停留时间为：缺氧区：Xl/（l+l+3）=；厌氧区：好氧区：X3/（l+l+3）=；则各段池容为：15000X1/（1+1+3） =3000m315000X3/ 仃+l+3）=9000m3（4）校核氮磷负荷kgTN/故符合要求符合要求（5）剩余污泥量每日生成的

3、污泥量W=Y（Sa-Se）Q式中：叫一每日生成的污泥量，g/d；丫一污泥的产率系数，一般采用S。一进水 B0D5 浓度，mg/L；S一出水 B0D5 浓度，mg/L；Q进水量，取平均流量。设计中 Q=43000m3/d, S广 15mg/L, 5 = 175mg/L, Y=；则:VV, =0.5x（0.175 - 0.015）x43000 = 3440 kg/d每日消耗的污泥量W2=KdXvV每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d；Kd 内源呼吸速度，1/d； 般采用乙,一有机活性污泥浓度，mg/L；Xv =fX= 0.75 x 3600 = 2700 mg/LV -A2/0反应池的有效容积

4、，m3；设计中取心二；VK = 0.07 x 2700 x 15000 = 2835000 g/d=2835kg/d1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量进入A2/0池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量约占总SS 的30%,即：叱=（-）x30%。巴一进水SS浓度，mg/L；巳一岀水SS浓度，mg/L；Q进水流量,m7d；本设计中 =260mg/L, =10mg/L, Q=43000m7d,则:I= （260 -10） x 30% x 43000 =3225000 g/d=3225kg/d4.剩余污泥产量w=wl-w2+w.w每日剩余污泥产量，kg/d；W = 3440-2835+3225 =

5、 3830kg/d污泥的含水率按计，则剩余污泥量=478.75 m7dW _ 38301000（1-0.992） 1000 x（l-0.992）5 污泥龄VX/、一污泥龄，d;X污泥浓度,g/L；15000x3.63830= 14.10d,在1030d范围內，符合要求。（6）反应池尺寸反应池总体积V=3000 X 5= 15000m3设反应池2组，单组池容积，单=7/2=15000/2=7500 m3有效水深h =单组有效面积S单=单/h = 7500/=1875 m1采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b =单组反应池长度L = = 1875 = 53.57 mB 5x7.0校核:- = = 1

6、.75 （足2） h 4.0丄二岀Z = 765 （满足510）b 7.0取超高为，则反应池总高H =+= m（7）反应池进、出水系统和水头损失计算A.进水管单组反应池进水管设计流量0二纟些“1.2 = 0.299仏7$）2式中一一安全系数管道流速V二S； 管道过水断面积A二0/V =取进水管管径DN600mnu v=s, 1000i=B.回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量： =Rx2xl2 = lxW兰 xl2 = 0299/s R 2 2式中 安全系数管道流速v=s； A=Q/V =管径悟=膘讹取回流污泥管管径DN700nun。C.进水井进水孔过流量：q o 498Q2 =（14-R）

7、xl.2 = （1 + l）x x 1.2 = 0.598m /s2 2孔口流速v= m/s；孔 口过水断面积 A = Q2/V= 0.598 / 0.6 = 0.997/H2 孔口尺寸取为mX；孔口底部距进水井底部。进水井平面尺寸取为X m,深度为。D.出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Q =0.427习亦/绘=L83H 竝式中加70b 堰宽，b二8m；H堰上水头，mo= 0.117（m）Q3 f _ （ 0 598 广1.86Z? j =ll.86x8,出水孔过流量Q4=03=S孔 口过水断面积 A = 22 /V = 0.598 / 0.6 = 0.997in2孔口尺寸取为X,孔口底部

8、距进水井底部。出水井平面尺寸取为X,深度为4m。E.出水管反应池出水管设计流量0广产曲/s）管道过水断面= = 0.748（/7?V 0.8 丿取出水管管径DN 1000mm；查表得v二s, 1000i=F.水头损失计算（8）曝气系统设计计算A.设计需氧量AORA0R=去除BOD5需氧量一剩余污泥中BOD,氧当量+NH、N硝化需氧量一剩余污泥中NH.-N的氧当量一反硝化脱氮产氧量Px=X43000X生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的差值（kg/d）:碳化需氧量Q（s（）- s ）4X5 1.4241 - a43000x（0.175-0.015） 42xl235i c 一（）.23兀51

9、e= 831415（kgQ/d）硝化需氧量D2 = 460（叫 - N J-4.6 x 12.4% x Px=x 43000 X X%X1235=5934_=&gq/d）反硝化脱氮产生的氧量6 = 2.86%叽二0.124仇_耳1 +也S = 5r-1.42x x TSS（1 - 严）TSS 7式中Nt需还原的硝酸盐氮量,kg/d；N.微生物同化作用去除的总氮，kg/d；S出水所含溶解性B0D5浓度，mg/L；Y污泥产率系数，kgVSS/kgBOD“取Y二;Ka一一内源代谢系数,d取Kd二；0C固体停留时问，d, 0c=o则 S=9_l42x07xl0x（l_f35）=（mg IL ）被氧化的

10、NH厂W进水总氮量一出水氨氮量一用于合成的总氮量=50-20-= （ mg/L ）则需还原的硝酸盐氮量 =43000X4-1000= （ kg/d ）Ds= X=2890 （ kgOjd ）总需氧量 AOR = 9=8314.15 + 5229.6 2890=（kgOJd ） =（kgOjh ）最大需氧量与平均需氧量之比为，则AORnvdX = 1.4/? = 1.4x10653 .75=（灯?/d）=（kgOJh ）10653.7543000x（0.175 - 0.015）=kgBODsB.标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，氧转移效率5=20%,计算温度T

11、=25C,将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。SOR =A OR %）aSzJ）-Cjxl.024Z）实际大气压为1.013x10辺，故CL曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg仏;P污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取；G（2o）一一水温2（TC时清水中溶解氧的饱和度，mgL，查表得 %尸吨/;a 污水传氧速率与清水传氧速率之比，取；C咖一一设计水温FC时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度， mgL,查表得 CM25）=mg /Lo空气扩散器出口处绝对压力为：&二P+9.8x10H式中H空气扩散器的安装深度，m；/ = xl05 + 9.8xl03 X= x!05 （ Pa ）空

12、气离开好氧反应池时氧的百分比:-爲据了 100%“7.54%好氧反应池中平均溶解氧饱和度：C =c Pl I 卯（25） 25 2.066 x10s 42 丿标准需氧量为:=（mg L ）SOR= SOR =10653 .75x9.170.82（0.95 xlx9.12-2）xl .024 （252O）=（kgO jh ）相应最大时标准需氧量：SORg = 1ASOR = 22229 .98 （ kgOJd ）=（g22）好氧反应池平均时供气量:= JSxl00 = 61 xioo = 11026 .8（/n7/） 03為 0.3x20 ，7最大时供气量：Gg = 14Gs=15437.6（肿

13、加C.所需空气压力p （相对压力）p = / + h2 + h3 + h4 + A/z式中 /?! +h2供风管道沿程与局部阻力之和，取/?,+/?,=；他曝气器淹没水头，/寸;（久一一曝气器阻力，取久rMi富余水头，Wp二+二（m）D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）按供养能力计算所需曝气器数量。24 x%式中 林一一按供养能力所需曝气器个数，个;qc曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供 氧能力，kgOj 个）。采用微孔曝气器，参照环境保护设备选用手册，工作水深，在空气 量215/7?7/7时，曝气器氧利用率18%35%,服务面积，/个，充氧 能力 =0.14l.OUgQ/（/

14、?个），取 q=05kgOj（fi 个）。竺兰= 927 （个）2x0.5以微孔曝气器服务面积进行校核：/= = 53.5：2；7x3=2i（?2）v4.5（r）E.供风管道计算供气干管采用环状布置厂 1 C/I Q7 AQ = _Hnax = _2_ = 77 1 &/ 力=2 14F / S 2 2流速 v=10m/s管径“掛專225）取干管管径DN600mm单侧供气（向单侧廊道供气）支管Qm=1/3x Giuux/2 = 15437.6/6 = 0.715（, / $）取支管管径DN300mm双侧供气 Qs（ = 2/3xGmax/2 = 15437.6/3 = 1.43（/n3/s）4

15、x1 43取支管管径DN500mmo（9）好氧池设备选择根据上面计算得：好氧池最大时供气量为h二min,所需空气压力为, 选用罗茨鼓风机，具体型号为:RMF-250。口径为250Amm；转速为1170r/min； 电机极数为4；轴功率；电动机功率1 lOkwo共选用五台，四用一备。（10）缺氧池设备选择以单组反应池计算，缺氧池设导流墙，将缺氧池子分为三格，每 格内设1台潜水搅拌机，所需功率按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积 =53.57 x 7 x 4 = 1499.96】混合全池污水所需功率为5X=则每台潜水搅拌机功率：3=2500w选用JBL130-500型螺旋桨式搅拌机，参数如下：转速

16、88400r/min； 功率3kw；桨直径130500mm；桨叶数为3。（11）厌氧池设备选择以单组反应池计算，厌氧池设导流墙，将厌氧池分成三格，每格 内设潜水搅拌机1台，所需功率按5w/m3池容计算。厌氧池有效容积口犬=53.57 x 7 x 4 = 1499.96/桨直径130500nun；（12）污泥回流设备污泥回流比：R=100%污泥回流量：QR=RQ=lX43000/24=h设回流污泥泵房一座，内设3台潜污泵（2用1备）单泵流量QR单=X=h选用300QW900-8-37污泥泵。（13）混合液回流设备A.混合液回流比R内二150%混合液回流量QR二R内Q-X43000/24=h设混合液回流泵房2座，（2用1备）单泵流量QR单=XQR/2= m3/hB.混合液回流管回流混合液自出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至 缺氧段首段以单组算混合液回流管设计流量Q6二s泵房进水管设计流速采用v二m/sA=Q6/vm24x0.467 =0 77伽）取泵房进水管管径DN800mmC.泵房压力出水总管设计流量Q7二Q6二m3/s设计流速v= m/s4x0.373/rxl2=0.629（/?取 DN650mmo