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1、 钢材容重 （kN/m3）: Gs = 78.00 水平力的夹角（Degree） ARF = 0.00 地下室层数: MBASE= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法（规范方法） 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0 转换层所在层号： MCHANGE= 0 嵌固端所在层号： MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度（m） DMAX= 1.00 弹性板与梁变形是否协调 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 地

2、下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 （kN/m2）: WO = 0.40 风荷载作用下舒适度验算风压（kN/m2）: WOC= 0.40 地面粗糙程度: B 类 结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.26 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.26 是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比（%）: WDAMP= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比（%）: WDAMPC= 2.00 是否计算横风向风振:

3、 是否计算扭转风振: 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00 体形变化分段数: MPART= 1 各段最高层号: NSTi = 1 各段体形系数: USi = 1.30 地震信息 . 振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联） CQC 计算振型数: NMODE= 3 地震烈度: NAF = 7.00 场地类别: KD =I1 设计地震分组: 三组 特征周期 TG = 0.35 地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 钢框

4、架的抗震等级: NS = 3 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.80 结构的阻尼比 （%）: DAMP = 5.00 中震（或大震）设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 是否考虑双向地震扭转效应: 按主振型确定地震内力符号: 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到1层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 不折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 托墙梁

5、刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5

6、调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 （N/mm2）: JB = 360 柱箍筋强度 （N/mm2）: JC = 360 墙水平分布筋强度 （N/mm2）: FYH = 210 墙竖向分布筋强度 （N/mm2）: FYW = 300

7、边缘构件箍筋强度 （N/mm2）: JWB = 210 梁箍筋最大间距 （mm）: SB = 100.00 柱箍筋最大间距 （mm）: SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 （mm）: SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 （%）: RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在

8、梁柱重叠部分简化: 是否考虑 P-Delt 效应： 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁保护层厚度 （mm）: BCB = 20.00 柱保护层厚度 （mm）: ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.20 活载分项系数: CLIVE= 1.

9、40 风荷载分项系数: CWIND= 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: C

10、D_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 用户指定加强层的层和塔信息. 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 （m） （m） （t） （t） 1 1 20.847 15.443 4.400 43.4 0.8 0.0 1.00 活

11、载产生的总质量 （t）: 0.773 恒载产生的总质量 （t）: 43.363 附加总质量 （t）: 0.000 结构的总质量 （t）: 44.136 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 （1t = 1000kg） * 各层构件数量、构件材料和层高 * 层号（标准层号） 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 （混凝土/主筋） （混凝土/主筋） （混凝土/主筋） （m） （m） 1（ 1） 1 10（30/ 360） 4（30/ 360） 0（30/ 300） 4.400 4.

12、400 * 风荷载信息 * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 1 1 24.21 24.2 106.5 17.36 17.4 76.4 各楼层等效尺寸（单位:m,m*2）层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 29.25 20.87 15.44 4.50 6.50 6.50 4.50 各楼层的单位面积质量分布（单位:kg/m*2） 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max（gi/gi-1,gi/gi+1） 1 1 1508.94 1.00 计算信息 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心

13、、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度） Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚

14、度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪切刚度） RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比） Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 20.8665（m） Ystif= 15.4423（m） Alf = 45.0000（Degree） Xmass= 20.8467（m） Ymass= 15.4430（m） Gmass（活荷折减）= 44.9095（ 44.1365）（t） Eex = 0.0048 Eey = 0.0002 Ratx = 1.0000 Ra

15、ty = 1.0000 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 2.0945E+05（kN/m） RJY1 = 2.0945E+05（kN/m） RJZ1 = 0.0000E+00（kN/m） RJX3 = 2.4957E+04（kN/m） RJY3 = 2.6138E+04（kN/m） RJZ3 = 0.0000E+00（kN/m）X方向最小刚度比: 1.0000（第 1层第 1塔） Y方向最小刚度比:结构整体抗倾覆验算结果 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区（%） X风荷载 1033.4 71.0 1

16、4.55 0.00 Y风荷载 1444.5 50.9 28.37 0.00 X 地 震 1026.2 103.6 9.91 0.00 Y 地 震 1434.4 103.6 13.85 0.00结构舒适性验算结果（仅当满足规范适用条件时结果有效）按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.226 按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.094 按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.166 按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.115 按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.165 按高钢规计算Y向横风向

17、顶点最大加速度（m/s2） = 0.094 按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.119 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度（m/s2） = 0.114结构整体稳定验算结果 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.250E+05 0.261E+05 4.40 542. 202.60 212.19 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规（5.4.4）的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 层号 塔号 X向承载

18、力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y 1 1 0.1740E+03 0.1916E+03 1.00 1.00 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 周期、地震力与振型输出文件 （VSS求解器） 考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、X,Y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 （X+Y） 扭转系数 1 0.2642 179.98 1.00 （ 1.00+0.00 ） 0.00 2 0.2582 89.98 1.00 （ 0.00+1.00 ） 0.00 3 0.2081 103.05 0.00 （ 0.00+0.0

19、0 ） 1.00 地震作用最大的方向 = -0.007 （度） 仅考虑 X 向地震作用时的地震力 Floor : Tower : F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 - Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t （kN） （kN） （kN-m） 1 1 35.31 -0.01 0.30 振型 2 的地震力 1 1 0.00 0.01 0.00 振型 3 的地震力 1 1 0.00 0.00 -0.30 各振型作用下 X 方向的基底剪力 振

20、型号 剪力（kN） 1 35.31 2 0.00 3 0.00 各层 X 方向的作用力（CQC） Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力 Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力 Mx : X 向地震作用下结构的弯矩 Static Fx: 静力法 X 向的地震力 - Floor Tower Fx Vx （分塔剪重比） （整层剪重比） Mx Static Fx （kN） （kN） （kN-m） （kN） （注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构） 1 1 35.31 35.31（ 8.00%） （ 8.00%） 155.36 35.31 抗震规范（5.2.5）条要求的X向楼层最小剪重

21、比 = 1.60% X 方向的有效质量系数: 99.50% 仅考虑 Y 向地震时的地震力 F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量 F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量 F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩 Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t 1 1 -0.01 0.00 0.00 1 1 0.01 35.30 -1.30 1 1 0.00 0.00 1.30 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 1 0.00 2 35.30 各层 Y 方向的作用力（CQC） Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力 Vy : Y 向地震作用下结构的

22、楼层剪力 My : Y 向地震作用下结构的弯矩 Static Fy: 静力法 Y 向的地震力 Floor Tower Fy Vy （分塔剪重比） （整层剪重比） My Static Fy 1 1 35.31 35.31（ 8.00%） （ 8.00%） 155.34 35.31 抗震规范（5.2.5）条要求的Y向楼层最小剪重比 = 1.60% Y 方向的有效质量系数: =各楼层地震剪力系数调整情况 抗震规范（5.2.5）验算= 层号 塔号 X向调整系数 Y向调整系数 1 1 1.000 1.000 *本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT | | SATWE 位移输出文件 | | 文件 名称: WDISP.OUT | 所有位移的单位为毫米 Jmax : 最大位移对应的节点号 JmaxD : 最大层间位移对应的节点号 Max-（Z） : 节点的最大竖向位移 h : 层高 Max-（X），Max-（Y） : X,Y方向