空气压缩机设计docxWord下载.docx

1、1.3活塞式压缩机特点优点：1、适用压力范围广，不论流量大小，均能达到所需压力；2、热效率高, 单位耗电量少；3、适应性强，即排气范围较广，且不受压力高低影响，能适应较广 阔的压力范围和制冷量要求；4、可维修性强；5、对材料要求低，多用普通钢铁材 料，加工较容易，造价也较低廉； 6、技术上较为成熟，生产使用上积累了丰富的经验；7、装置系统比较简单；缺点：1、转速不高，机器大而重；2、结构复杂， 易损件多，维修量大；3、排气不连续，造成气流脉动；4、运转时有较大的震动。 随着工业的发展，活塞式压缩机的使用日趋广泛。 主要应用于采矿、冶金、石油、化工、 机械、建筑等部门。2空气压缩机热力计算2.1

2、热力计算的目的压缩机的热力计算是以热力学理论为基础，根据气体的压力、容积和温度之间存在 的一定关系，结合压缩机具体的工作特性和使用要求进行的。其目的是要求得最有利的 热力参数（如各级的吸排气温度、压力和所耗功等）和适宜的主要结构尺寸（如活塞行 程、气缸直径等）。压缩机热力计算常用的方法有常规热力计算、工作过程的模拟计算和优化设计计算 等。本次课程设计采用常规热力计算方法。常规热力计算是采用简化的热力学方程，根 据已知压缩机吸入气体的热力参数（压力、温度、相对湿度等） 、容积流量、排气压力及其他一些条件和使用中的一些要求，确定压缩级数、工作容积、转速、结构尺寸（如 气缸直径、行程等）、多级压缩机

3、的级间压力和温度、功率和效率等，这种计算即为设 计性热力计算。对压缩机的热力过程进行分析计算，这是设计压缩机时必须进行的。压缩机结构型式与方案选择。1.首先计算总压力比，选择级数，然后根据排气量、级数及压缩机用途等选择合理的结构型式及各级气缸的布置方案；2.确定各级压力比分配，初步估算排气温度；3.计算并确定各级的诸系数如：入v、入p、入T、入l、卩0和卩8等；4.计算各级行程容积及缸径；5.计算各列最大活塞力、功率及压缩机效率；6.确定驱动机功率并选定驱动机。2.2活塞行程与气缸直径的确定根据往复式空气压缩机的实际工作情况，可以取活塞的相对余隙容积为： c=3%膨胀指数m=1.4,压力比 j

4、二爲=8贝1 1容积系数：入 v=fr （ -1 ） =1-0.03 （-广1 ） =0.8975 （2-1 ）1+c 1+0103压力系数：入 p =1- Ps=1 X 0.05=94% （2-2 ）如兔 0-B975式中 Ps/Ps是影响压力系数的主要因素， Ps/Ps=0.05 0.30温度系数：考虑到排气压力较高，进气压力损失较大，机器运转速度高以及气缸不 易冷却等因素，取入t=0.85泄露系数：入l=0.98容积效率：入=X v 入 p 入 t 入 l =0.8975 X 0.94 X 0.85 X 0.98=0.7028 （2-3）气缸工作容积：Q 0.17xlOGOa h= =8

5、5.17 （2-4）确定缸径D行程S和工作容积:F I 址 0胡！（2-5）般（-）=0.4 0.8,取 0.7，由跺匸 &S= D3得D= =5.38cm=53.8mmCt7?t（2-6）选取实际缸径D=52mm活塞行程 S=0.7D=0.7X 52=36.4mm（2-7）所以压缩机的实际工作容积一=一心X 522 3! X 36.4=77.26cm2.3压缩机功率与效率计算2.3.1绝热压缩的指示功率=1.309 XX i X n PsX SX D2 X Xfc-1（2-8）式中S 0是吸排气过程中平均相对压力损失之和:3 0 十P（2-9）参考已有资料，取.0-则 S 0=0.2115，

6、內=988.70W2.3.2理论绝热压缩功率取进气温度=_=25摄氏度，谯=273+25=298K,排气温度td=170摄氏度，Td=273+170=443K由w工程热力学附录焓值绥=446.83压缩机进口处的比容：V=0.855 曲（2-10）输气系数入=0.7028实际质量输气量喙尸入/ V=0.7028 X 3.66 X j 閉70.855=3.008 X j 閉即 kg/s理论绝热压缩功率堆：=乱恵扌=440.37w（2-11 ）7 得:进口状态下空气的焓值1=300.43二 ,压缩终了的2.4功率计算（2-12）指示功率 =440.37/988.70=0.45摩擦功率取平均摩擦压力

7、=0.3=0.3 xMp二/%叭港曲鸥曲削236Q0 360Q雄必黑Uf=86.62w（2-13）（2-14）（2-15）（2-16）（2-17）（2-18）（2-19）理论容积输气量 .“inS/60=3.66 x j （泸稲（/s4轴功率 _=珞十黑駅=988.70+86.62=1075.32w机械效率 札尸./ _ =988.70/1075.32=0.919轴效率._.=魁晶=0.45 X 0.919=0.414电效率 取电动机的效率3fcf=0.85 ,电效率 ：=謝出=0.414 X 0.85=0.352电功率 一 =./=440.37/0.352=1251.1w由此可选用功率为15

8、00w的单相异步电动机作为它的动力3.空气压缩机的动力计算3.1曲柄连杆机构的运动关系动力计算是以往复压缩机的运动机构即曲柄连杆机构为主要研究对象，分析曲柄 连杆机构的运动规律、受力情况以及对压缩机动力性能的影响。这是压缩机总体结构设 计，各零部件的强度、刚度计算以及压缩机基础设计的力学基础。动力计算的任务是计 算压缩机中的作用力，分析压缩机的动力平衡性能，确定压缩机所需的飞轮矩，解决惯 性力和惯性力矩的平衡问题。动力计算的任务是计算压缩机中的作用力，分析压缩机的 动力平衡性能，确定压缩机所需的飞轮矩，解决惯性力和惯性力矩的平衡问题。（1）压缩机中主要作用力的求解压缩机中的主要作用力有气体连杆

9、机构运动时产生的惯性力和相对运动表面间产 生的摩擦力。根据各力间的相互关系，得出压缩机中的综合活塞力，分析综合活塞力对压缩机的作用效果；（2）确定飞轮矩通过计算各列的切向力值，作出切向力图及幅度面积向量图，求得压缩机所需的飞 轮矩，解决驱动力矩与阻力矩之间的不均衡问题，以保证压缩机运转均匀，从而减小电 机和电网的电流、电压波动幅度。（3）动力平衡性能分析往复压缩机中的惯性力和惯性力矩是外力，它的大小和方向均随曲柄转角作周期性 的变化，若在机器内部没有相应的平衡力和平衡力矩与之相平衡，则会导致压缩机的振 动，并且还会传给基础。为了确保压缩机的平稳安全运转，应力求惯性力和惯性力矩在 机器内部的完全

10、平衡。3.2活塞的运动压缩机的曲柄连杆机构在进行动力分析时，往往简化成如图 3.1所示。即主要运动不见简化为单独的质点，分别为活塞的往复直线运动及曲柄梢部分的等速圆周运动。图中X轴与气缸轴线重合，丫轴与X轴垂直。0点为曲轴旋转中心，0A代表曲轴， AB代表连杆，A点代表曲柄梢中心，而 C为活塞外止点时的活塞销中心位置，D点为活 塞内止点时的活塞销中心位置。活塞的位移从外止点C算起时为x,长度为L的连杆与气缸中心线的夹角为B，曲柄 的转角为a。从图上的几何关系可以得出：T活塞位移的近似公式：X=r （1-讥般）+-入（1-cos a ） （3-1）在空气压缩机中，入通常在1/3.5制1/6的范围

11、内，取入=1/5有热力计算可知：S=36.4mm,S=2r,则 r=18.2mm,l=91mmX=18.2爲掬+18.2/16（1-:诩紛 （3-2）活塞速度的近似公式：2V =m-八-） （3-3）rflA344 2.2mm所以强度符合要求。 （4-7）4.3活塞销设计4.3.1活塞销的材料由于气体力和往复惯性力作用在活塞销上，加上活塞销直径一般很小，故活塞销 承受很大的交变弯曲应力和冲击力。活塞销在交变弯曲应力的作用下，油膜不易形成， 因而润滑条件差，易磨损。为此，应尽可能使用表面硬度高、具有韧性的材料。取活塞 销材料为20Cr.活塞销的长度I总是小于活塞直径D。一般l=（0.85 0.9

12、5）D=46mm活塞销的外径二应使连杆小头孔有合适的比压 K.连杆小头孔德宽度b=21mm图4.6活塞销强度验算简图式中 =-=1867.92-201.65=1666.27N （4-8）许用比压K 5.29mm-=12mm4.3.2活塞销的强度计算把活塞销作为简支梁对待，验算其弯曲应力和剪切应力。连杆小头的作用力为均布 载荷，销座的支反力假设为集中力，只考虑气体力的影响，于是作用于活塞销上的最大 弯矩为：式中 为两销座中心的距离,=1-,取为 20mm（4-9）最大弯曲应力:lit 6 2?xara（0.020-）1=88.64 x（4-10）对于碳素钢，-（600-1200）x ：；佯N/（

13、4-11）活塞销横截面的剪切应力:2X1666,2?n1: = =58.96 八 （4-12）对于碳素钢，n 500X（胖N/肿 （4-13）综上，强度符合要求。4.4连杆4.4 . 1连杆基本尺寸在曲柄连杆机构中，曲轴的旋转运动就是通过连杆使活塞在汽缸中作往复直线运动 的。根据连杆大头的结构，可分为整体式和剖分式，整体式连杆（图 4.7 ）用于行程短 的曲轴或采取偏心轴的结构。整体式连杆的加工精度容易保证，由于加工时可以同时加 工大小头孔，又省去了连杆螺栓、螺母、垫片等零件，不但加工简单，而且装配也很方 便，制造成本低。在这里采用整体式连杆。连杆在工作中主要承受气体压力和惯性力所产生的交变载

14、荷，因此，对连杆的结构 要求是：具有足够的强度和刚度；具有较高的加工精度和表面粗糙度；在保证连杆强度 和刚度的条件下，应尽量减少连杆的质量；减小连杆大小头孔中心距，可使压缩机总体 尺寸和重量下降；连杆大小头孔耐磨性良好；连杆易于加工和测量，成本低等。由前面动力计算得，连杆长度l=91mm（1）杆身中间截面尺寸当量直径=（1.65 2.45X =8.2 X m（4-14）（2）杆身中间截面当量面积咗 3.14X8J2=528：际用（4-15）（3）杆身中间截面尺寸高度： 焉范=丽丽 =9.5mm （4-16）宽度: =0.6 =5.7mm（4-17） -图4.9连杆简图图4.8连杆中间截面简图（

15、4） 连杆小头轴向内径：因连杆小头轴孔与活塞销外径配合，故取 d= =18mm（5）连杆小头轴承宽度：_=1.2d=21.6mm（6） 连杆大头轴向内径：连杆大头与曲柄销配合，故取 D=39mm（7）连杆中间长度:农产L- 一-=2 24.4.2 杆体的稳定性计算连杆的杆身必须具有足够的刚度和强度，为此，多数连杆的杆身的横截面是矩形或 工字形。曲柄销旋转时，连杆大头作摆动，由于离心力的作用，对杆身产生弯矩，因此 从小头到大头的截面组件增大。杆身截面处所受的压应力为：/r 如iwjf r= =315.58N/；用 （4-18）（4-19）（4-20）在连杆摆动平面内，连杆两端可以看成是铰接支承，

16、这时，杆体中间截面在这方面 的纵弯曲应力勺毎为：厂C式中 c=,取 c=6.0 x = =814.56在垂直于连杆摆动平面的平面内，连杆两端可以看成是固定支承，杆体中间截面在 这方向上纵弯曲应力为抵= =407.25N/ 渤怡1.（4-21）连杆杆体所受压缩和纵弯曲应力的总应力：（4-22）-=二+%, =二+為许用应力Z （ 800 1200 ） N/冰, Z , Z 强度符合要求443杆体的强度验算连杆小头处于最小杆体截面积按最大压差工况下的压缩应力考虑。其压缩力为： Z =315.58N/总？ （4-23）Z Z 故强度符合要求。4.5曲轴曲轴是活塞式空气压缩机的主要部件之一（图 4.1

17、0 ）,传递着压缩机的全部功率。其主要作用是将电动机的旋转运动通过连杆改变为活塞的往复直线运动。曲轴在运动 时，承受拉、压、剪切、弯曲和扭转的交变复合负载，要求具有足够的强度和刚度以及 主轴颈与曲柄销的耐磨性。曲轴一般采用优质碳素钢锻造，这里采用 45号钢。4.5.1曲轴的计算曲柄销直径：叼二（0.7 0.8 ） D,取叼=39mm （4-24）主轴颈直径：产（1.0 1.1 ）:, 取 _=40mm （4-25）4.5.2曲轴的强度校核 F1656.27X011S曲柄销上的弯矩为 列尸亠 =66.65N m （4-26）主轴颈部分的弯矩为曲柄部分的弯矩为一=12.50N m曲轴的平均扭矩为

18、礼= =26.94N m合成弯矩 =0.35 场:;+0.65 - =96.379N -m对于曲柄销部位的合成弯曲应力：-=16.56MPa（80 ）MPa（4-27）（4-28）（4-29）（4-30）（4-31）4.6机体和气缸4.6.1 机体机体是活塞式空气压缩机非常重要的部件，机体支承着曲轴、连杆机构和气缸等零 部件，并使这些零件互相保持着合适的位置与间隙。机体的作用有：承受压缩机中的作用力；此外，机体还可以将曲柄连杆机构的重量，电动机的重量， 在有些场合还可以将缸体、活塞、级间的重量还给基础。（2）给传动机构提供定位和导向基础；如曲轴支承在机体的主轴承上，十字头以机身 滑道为导向。（3）作气缸和某些辅助部件的承座。如某些润滑系统、冷却系统等就安装在机体上。 对机体的要求有：