中烟塔吊基础施工方案726文档格式.docx

1、郑州和新郑卷烟厂联合易地技术改造项目动力中心、原料暂存库、塔 吊 基 础 施 工 方 案编制：审核：审批：河南五建郑州和新郑卷烟厂联合易地技术改造项目部2012-7-241#、2#塔吊基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ80（5313）塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）45.00塔机独立状态的计算高度H（m）48.00塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.65二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN）330.00起重臂自重G1（kN）50.40起重臂重心至塔身中心距离RG122.00小车和吊钩自重G2（kN）3.80最大起重荷载Qmax（kN）60.00

2、小车和吊钩至塔身中心的最小距离RQmax（m）11.50最大起重力矩M2（kN.m）800.00平衡臂自重G3（kN）平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.30平衡块自重G4（kN）140.40平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）11.80 2、风荷载标准值Wk（kN/m2）工程所在地郑州市经济开发区第三大街以东、南三环以南、学府街以北地块基本风压0（kN/m2）工作状态0.20非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类（有密集建筑群的城市市区）风振系数z1.771.84风压等效高度变化系数z0.98风荷载体型系数s1.95风向系数1.20塔身前后片桁架的平均充实率

3、00.35风荷载标准值Wk（kN/m2）0.81.201.771.950.980.200.651.840.451.52 3、塔机传递至承台荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）330.00+50.40+3.80+22.00+140.40546.60起重荷载标准值FQk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）546.60+60.00606.60水平荷载标准值Fvk（kN）0.650.351.6548.0018.02倾覆力矩标准值Mk（kNm）50.4022.00+3.8011.50-22.006.30-140.4011.80+0.9（800.00+0.518.0248.00）466.41竖向荷载标准值

4、Fk（kN）Fk1546.60水平荷载标准值Fvk1.5248.0042.13倾覆力矩标准值Mk（kN22.00-22.0011.80+0.542.1348.00324.60 4、塔机传递至承台荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2546.60655.92起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.460.0084.00竖向荷载设计值F（kN）655.92+84.00739.92水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.418.0225.23倾覆力矩设计值M（kN1.2（50.4011.80）+1.40.948.00）781.54竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv

5、1.4Fvk1.442.1358.98倾覆力矩设计值M0.548.00591.74三、承台验算承台布置承台长l（m）承台宽b（m）承台高度h（m）1.35承台参数承台混凝土强度等级C35承台混凝土自重c（kN/m3）25.00承台上部覆土厚度h（m）0.00承台上部覆土的重度（kN/m3）19.00承台混凝土保护层厚度（mm）50地基参数地基承载力特征值fak（kPa）115.00基础宽度的地基承载力修正系数b0.30基础埋深的地基承载力修正系数d1.60基础底面以下的土的重度（kN/m3）基础底面以上土的加权平均重度m（kN/m3）基础埋置深度d（m）1.50修正后的地基承载力特征值fa（k

6、Pa）162.50 软弱下卧层承台底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）5.00地基压力扩散角（）20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）130.00软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）329.50 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=6.006.001.3525.00=1215.00kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21215.00=1458.00kN 荷载效应标准组合时，平行承台边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9（M2+0.5FvkH/1.2） =50.4048.00/1.2） =40

7、1.54kNm FVk=FVk/1.2=42.13/1.2=35.11kN 荷载效应基本组合时，平行承台边长方向受力： M=1.2（G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4）+1.4 =1.2 =690.72kN FV=FV/1.2=58.98/1.2=49.15kN 基础长宽比：l/b=6.30/6.30=1.001.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=6.306.302/6=41.67m3 Wy=bl2/6=6.30 相应于荷载效应标准组合时，作用于基础X、Y方向的弯矩： Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=466.416.30/（6.302+6.302）0.5=3

8、30.16kN Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=466.41 1、偏心验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =（606.60+1215.00）/39.69-329.80/39.69-329.80/39.69=29.28kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压应力计算 Pkmin=29.28kPa Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =（606.60+1215.00）/39.69+329.80/39.69+329.80/39.69=62.52kPa 3、基础轴心荷载作用应力

9、 Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（606.60+1215.00）/（6.306.30）=45.90kN/m2 4、基础底面压应力验算 （1）、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b（b-3）+dm（d-0.5） =115.00+0.3019.00（6.30-3）+1.60（1.50-0.5）=163.21kPa （2）、轴心作用时地基承载力验算 Pk=45.90kPafa=163.21kPa 满足要求！ （3）、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=62.52kPa1.2fa=1.2163.21=195.85kPa 5、承台抗剪验算 承台有效高度：h0=h-=1350-50=1300mm

10、偏心距：e=（Mk+Fvkh）/（Fk+Gk） =（401.54+35.111.35）/（606.60+1215.00）=0.25m X轴方向： e=0.25mb/6=6.30/6=1.05m Pxmin=（F+G）/A-M/Wx=（739.92+1458.00）/39.69-690.72/39.69=37.98kN/m2 Pxmax=（F+G）/A+M/Wx=（739.92+1458.00）/39.69+690.72/39.69=72.78kN/m2 P1x=Pxmax-（b-B）/2）（Pxmax-Pxmin）/b =72.78-（6.30-1.65）/2）（72.78-37.98）/6.

11、30=59.94kPa Y轴方向：l/6=6.30/6=1.05m Pymin=（F+G）/A-M/Wy=（739.92+1458.00）/39.69-690.72/39.69=37.98kN/m2 Pymax=（F+G）/A+M/Wy=（739.92+1458.00）/39.69+690.72/39.69=72.78kN/m2 P1y=Pymax-（l-B）/2）（Pymax-Pymin）/l 基底平均压力设计值：px=（Pxmax+P1x）/2=（72.78+59.94）/2=66.36kPa py=（Pymax+P1y）/2=（72.78+59.94）/2=66.36kPa 基础所受剪力

12、：Vx=|px|（b-B）l/2=66.36（6.30-1.65）6.30/2=972.01kN Vy=|py|（l-B）b/2=66.36 X轴方向抗剪： h0/l=1300/6300=0.214 0.25cfclh0=0.251.0014.3063001300=29279.25kNVx=972.01kN Y轴方向抗剪： h0/b=1300/6300=0.214 0.25cfcbh0=0.251300=29279.25kNVy=972.01kN 6、软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.5019.00=28.50kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb（Pk-pc）/

13、（b+2ztan）（l+2ztan） =（6.306.30（45.90-28.50）/（6.30+25.00tan20）（6.30+2）=7.05kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=5.0019.00=95.00kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+b（b-3）+dm（d+z-0.5） =130.00+0.30（5.00+1.50-0.5）=331.21kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=7.05+95.00=102.05kPafaz=331.21kPa四、承台配筋验算承台底部长向配筋HRB400 25170承台底部短向配筋承台顶部长

14、向配筋承台顶部短向配筋 1、承台弯距计算 基础X向弯矩： M=（b-B）2（px-G/A）l/8=（6.30-1.65）2（66.36-1458.00/39.69）6.30/8=504.47kN 基础Y向弯矩： M=（l-B）2（py-G/A）b/8=（6.30-1.65）2 2、承台配筋计算 （1）、底面长向配筋面积 S1=|M|/（1fcbh02）=504.47106/（1.0013002）=0.003 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.003）0.5=0.003 S1=1-1/2=1-0.003/2=0.998 AS1=|M|/（S1h0fy1）=504.47106/（0.9

15、981300360）=1080 mm2 承台底需要配筋：A1=max（1080，bh）=max（1080，0.00151350）=12758mm2 承台底长向实际配筋：As1=18153mm2A1=12758mm2 （2）、底面短向配筋面积 S2=|M|/（1fclh02）=504.47 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.003/2=0.998 AS2=|M|/（S2h0fy2）=504.47360）=1080mm2A2=max（996，lh）=max（996，0.00156000 承台底短向实际配筋：AS2=18153mm2A2=12758mm2 （3）、顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=18153mm20.5A1=0.512758=6079mm2 （4）、顶面短向配筋面积 承台顶短向实际配筋：AS4=18153mm20.5A2=0.5 （5）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。3# 4#塔吊基础计算书QTZ80（5315）（新乡克瑞）5.50-140.4048.00）484.0148.00342.2048.00）802.6648.00612.875.50修正后的地基承载力特征