水池结构设计规范指南Word文档格式.docx

1、1水压力按季节最高水位计算水压力，勘察报告中一般提出勘察期间地下水位，可根据勘察的季节及水位变化幅度确定计算水位，准永久值系数为1.0。2土压力主动土压力系数Ka可按1/3，地下水位以上土的重度取18kN/m3，地下水位以下取土的有效重度，可按10 kN/m3，准永久值系数为1.0。3地面堆积荷载（作用于水池侧面）无特殊情况时，地面堆积荷载取10 kN/m2，准永久值系数为0.5。4汽车荷载（作用于水池侧面）等代均布荷载见下表，准永久值系数为0。荷载等级等代均布荷载汽车10级10 kN/m2汽车15级12 kN/m2汽车20级15 kN/m25列车荷载（作用于水池侧面）若枕木在滑裂体（与水平面

2、夹角55斜面形成的滑裂体）以外，则不需考虑；否则按60 kN/m2等代均布荷载考虑，准永久值系数为0。上述均布荷载乘以主动土压力系数Ka后作为矩形分布的荷载作用于池壁上。三侧壁内力计算1平长壁板所谓平长壁板，即LB/HB2（有顶板）或LB/HB3（无顶板）的侧壁板。取1m宽截条按竖向单向受弯计算，下端为固接，上端为自由（无顶板时）、铰接（有顶板或局部走道板）。此时应考虑水平角隅弯矩，即验算构造水平筋能否满足水平角隅处的强度及裂缝宽度。水平向角隅处弯矩： Mcx=mcqHB2 q均布荷载或三角形荷载的最大值（kN/m2） mc见下表：荷载类别池壁顶端支承条件mc均布荷载 自由0.426 铰接 0

3、.218三角形荷载自由 0.104铰接0.0352深长壁板所谓深长壁板，即HB/LB2的侧壁板，按两部分计算：从底板顶面算起，2LB以上部分按水平单向受弯计算，02LB部分按双向板计算，从底板顶面算起2LB处视为自由边。3矩形水池除上述两种情况外，即介于平长、深长之间的壁板，按双向受弯计算，以计算手册或软件进行计算。4圆形水池池壁根据水池高度、半径及壁厚确定计算模型，见下表：H/S圆柱壳内力计算模型H/S1按竖向单向计算，类似于平板1H/S15按壳体计算环向和竖向内力H/S15顶端自由时，H/S15部分的圆柱，按无约束的自由圆柱壳计算薄膜内力H：圆柱壳池壁高度 S：圆柱壳的弹体特征系数，R：圆

4、柱壳计算半径 h：池壁厚度计算可用水工结构手册图表人工计算，也可用SAP 2000软件进行计算。人工计算较繁琐，最好以SAP 2000进行计算。四底板内力计算1长条水池（净长/净宽2）（1）池壁顶以上无荷载（如无冷却塔等）或荷载较小底板底面承受由侧壁传来的弯矩，分别按基本组合设计值和准永久组合设计值计算配筋和裂缝宽度。底板顶面按构造配筋，即满足最小配筋率。按最小配筋率确定的钢筋面积：As=minbh，min为0.20%（C25）、0.21%（C30）也可根据厚度查表，选取较小配筋，表中配筋率= As/bh0，其一定minh/h0， As/bhmin，等同于As/bh0minh/h0。 （2）池

5、壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按1m宽简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到支座处，以降低底板跨中弯矩，Mz=ql2/8-MB。基底净反力包括壁板、顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内水重及底板自重。采用桩基时以桩的净反力作为集中力计算跨中弯炬，板边负弯矩等于壁板底部弯炬，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。 注意此处的负弯矩用作强度计算时，荷载分项系数为1.0。2一般矩形水池（净长/净宽2）底板顶面按构造配筋，即最小配筋率和考虑超长时的构造纵筋。（2）池壁顶以上有荷载（如冷却塔等）底板以基底净反力按四边简支板计算，但要将壁板底部弯矩加到支座处，以降低底板跨中弯矩。基底净反力包括壁板、

6、顶板及上部冷却塔等设备自重，而不包括池内水重及底板自重。跨中弯矩的计算采用下述方法：先根据静力计算手册按双向板计算跨中短向、长向弯矩Mx、My，假定底板的长边与短边由壁板所传弯矩为Mx0、My0，则考虑支座负弯矩后的跨中弯矩按下式计算 Mxx=Mx-mxx Mx0-mxyMy0 Myy=My-myx Mx0-myyMy0mxx长边负弯矩在短向跨中的弯矩系数mxy短边负弯矩在短向跨中的弯矩系数myx长边负弯矩在长向跨中的弯矩系数myy短边负弯矩在长向跨中的弯矩系数上述系数见下表：1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.0mxx0.1600.2140.2660.3180.3

7、660.4120.4540.4940.5280.5620.592mxy0.3060.2880.2700.2510.2300.2120.1940.1750.1580.1420.126myx0.3160.3200.3240.3240.3140.3080.3000.294myy0.1060.0740.0470.0220.018采用桩基时，以桩的净反力作为集中力计算跨中弯矩，板边负弯矩等于壁板底部弯矩，跨中正弯矩以负弯矩抵消一部分。5圆形底板周边支座形式半径r处的径向弯矩半径r处的切向弯矩 固接q1m宽的板基底净反力（kN/m2m） R圆板半径 五配筋计算1弯矩计算中，水、土压力乘以荷载分项系数1.2

8、7，地面堆积及车辆荷载产生的侧压力乘以荷载分项系数1.4。 池内有水，考虑池外土压力时，强度计算时的池外土压力荷载分项系数取1.0；计算底板跨中弯矩时，若考虑侧壁弯矩的有力影响，则侧壁弯矩荷载分项系数取1.0。2以基本组合的设计值弯矩计算配筋面积，可人工计算，也可以构件计算软件计算，应注意保护层厚度问题，即钢筋合力点至壁边缘距离as，见下表：钢筋摆放顺序 水平钢筋as（mm）竖向钢筋as（mm）水平钢筋在外 3550（40） 水平钢筋在内 55 40截面有效高度h0=h-as （括号内数字用于水平筋为构造筋时）六裂缝宽度验算1先按配筋计算结果选配出钢筋的直径及间距，然后验算裂缝宽度。2裂缝宽度

9、验算采用准永久组合值弯矩，水、土压力按标准值，地面堆积荷载按标准值的0.5，汽车、列车荷载不考虑。 3裂缝宽度限值轧钢、炼钢、炼铁等水处理设施： 0.25mm污水处理设施： 0.20mm 4裂缝宽度计算按给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）附录A进行，现有Excel计算表格可用。 5受力钢筋的保护层厚度： 侧壁取30mm，与污水接触取35mm，当表面有水泥砂浆或涂料时可减少10mm；底板取40mm。受力筋可能是水平筋或竖筋。 七侧壁、底板厚度拟定1侧壁厚度可参考下列表格初步拟定埋置情况平面形状壁顶部边界条件埋深范围内有、无地下水水平长度/高度LB/HB深度平方/直径H2

10、/D 壁厚地下水池圆形有20H/20无H/2520H/30矩形有板或梁2HB/12HB/15HB/102HB/18地上水池注 1） 壁厚按50 mm的倍数取值，水池较深时应采用变厚度形式，壁厚在任何情况下不小于250 mm。2） 按假定厚度试算，按强度或裂缝宽度确定的配筋率应在0.30.8%之间，最好在0.40.6%之间。若配筋率0.3%，应减小厚度；若配筋率0.8%，应加大厚度。3） 控制裂缝宽度最好用提高配筋率的方法，而不用加大厚度的方法。2底板厚度底板厚度按壁厚的1.21.5倍，以1.2倍起算，与壁板类似，以配筋率控制。采用桩基时，为使桩与池壁中心线一致，应将底板外挑。八抗浮验算按最高地

11、下水位计算底板底面的浮托力，不计池内水重，以池壁、底板自重抵抗地下水浮托力，抗浮系数1.05。采用桩基时，可考虑加上桩的抗拔承载力特征值来抵抗浮托力。九工况组合1地下水池在池外水、土压力（包括地面荷载）作用下的计算，此时不考虑池内水压力；在池内水压力作用下的计算，此时不考虑地面荷载及池外地下水的作用，但应以池外土压力抵消一部分池内水压力产生的弯矩，强度计算时，此时的土压力荷载分项系数取1.0。2地上水池地上水池指埋深较小的水池，底板顶面位于地面以下1m，这种情况可只作在池内水压力作用下的计算。十构造要求1.伸缩缝间距（m）地下水池（有覆土）顶面外露水池 30非严寒、非寒冷地区 20严寒、寒冷地

12、区 注：超出上表限值时，以留后浇带或掺膨胀剂措施解决。2水平构造筋、敞口水池池顶构造筋见附表一、二；转角处钢筋构造见构造附图；3受力筋及构造筋尽可能采用直径较小的钢筋，钢筋间距尽可能100（转角处因钢筋搭接而加密除外），也200。4水平筋一般置于竖筋内侧，水池长度超过伸缩缝间距时水平筋置于竖筋外侧，这两种情况竖筋保护层厚度均为30mm。当水平筋为主要受力筋时，水平筋置于竖筋外侧，此时水平筋保护层厚度为30mm。附表一 水池水平构造配筋：壁厚或底板厚 （mm）未超过伸缩缝间距时超过伸缩缝备注HRB 3352503501220012150400550142001210060075016200141

13、00800100016150161001050125018100130015001815020100附表二 敞口水池池壁顶面水平配筋：（mm）2505005507007509501000U型套箍高2008200配筋HRB335316418420620构造附图： 侧壁转角处 侧壁交接处侧壁、底板转角处 侧壁、底板交接处图中l按下列取值：相邻壁水平较小净跨长/4或中间壁水平净跨长/4 两者取较小值，并不小于500 侧壁净高/4 十一按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值（附表三）1受力钢筋保护层厚度按30 mm，当30mm时，将强度弯矩值M乘以折减系数0.95（h600）、0.98（h600）进行折减；

14、将裂缝宽度弯矩值Mq乘以折减系数0.90（h700）、0.95（h700）。2强度控制的最大弯矩M系指按表中给定的配筋推算出的最大弯矩设计值，应与在水、土压力及地面活荷载、车辆荷载作用下的基本组合弯矩值对应，即考虑荷载分项系数。3裂缝控制的最大弯矩Mq系指裂缝宽度为0.25 mm时，按表中给定的配筋推算出的最大弯矩值，应与在水、土压力及地面活荷载作用下的准永久组合弯矩值对应，不计车辆荷载，并考虑地面活荷载的准永久值系数0.5。4设计人计算出两种弯矩后，先核实强度对应的弯矩值，满足后再核实裂缝对应的弯矩值，两项必须都满足，即计算出的两项弯矩值必须都小于表中数值。5计算弯矩值应按钢筋直径从小到大顺

15、序与表中最接近的弯矩值对应，查看配筋率，若0.3%或0.8%，则应考虑减小或加大侧壁或底板厚度。查表时，应首优先选用直径较小的钢筋，这样可在相同裂缝宽度下降低钢筋用量。6未列入表中的配筋，小直径钢筋属不满足最小配筋率，大直径钢筋属配筋率过大，前者不得采用，后者一般也不采用。7转角处钢筋间距可能变为50、75，可按100、150的强度及裂缝控制的弯矩值分别乘以1.5、1.8。附表三 按强度及裂缝宽度控制的最大弯矩值壁、底板厚度配筋（HRB335）强度控制的最大弯矩M（kNm）裂缝控制的最大弯矩Mq 配筋率（%）As/bh0直径间距C25C3025012200353131 0.2615046430

16、.351006864670.53144741440.36616253570.48899184880.62166049520.47787966700.631121151101140.9530058550.2985830.43595077720.391011050.5975760.38989981860.511421451291340.77189394730.491221241030.651741791641690.97350690.241029592820.33135137118125900.32120971041731751491550.641130.411471160.55213217186

17、1930.824001191210.311080.281581601381460.421061391400.372032051701780.561311321111432512552092180.70201621280.442121670.583023082572660.874501360.271230.251811831592332351921501521982001662892932441841851512412431801913493552842945001532061952632162291712232253273312592722071570.342750.463964023113240.68222483282474684783733860.835502280.301992962581891902492022043653692860.50231232