别墅一区二区塔吊基础方案Word文档下载推荐.docx

1、塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构圆钢管塔身桁架结构宽度B（m）1.86、塔机荷载塔机竖向荷载简图 （1）、塔机自身荷载标准值塔身自重G0（kN）251起重臂自重G1（kN）37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）22小车和吊钩自重G2（kN）3.8最大起重荷载Qmax（kN）60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）11.5最小起重荷载Qmin（kN）10最大吊物幅度RQmin（m）50最大起重力矩M2（kNm）Max6011.5，1050690平衡臂自重G3（kN）19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）6.3平衡块自重G4（kN）89.4平衡块重心至塔身

2、中心距离RG4（m）11.8 （2）、风荷载标准值k（kN/m2）工程所在地重庆 重庆基本风压0（kN/m2）工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）风振系数z1.59风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s1.791.64风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k（kN/m2）0.81.21.591.791.320.20.721.640.41.32 （3）、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重标准值Fk1（kN）251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载

3、标准值Fqk（kN）竖向荷载标准值Fk（kN）401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk（kN）0.720.351.84319.5倾覆力矩标准值Mk（kN37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9（690+0.519.543）685.16竖向荷载标准值Fk（kN）Fk1401.4水平荷载标准值Fvk4335.76倾覆力矩标准值Mk（kN22-19.811.8+0.535.7643411.98 （4）、塔机传递至基础荷载设计值塔机自重设计值F1（kN）1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ（kN）1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F（kN

4、）481.68+84565.68水平荷载设计值Fv（kN）1.4Fvk1.419.527.3倾覆力矩设计值M（kN（37.411.8）+1.40.943）1021.86竖向荷载设计值F1.2Fk1.2水平荷载设计值Fv1.4Fvk1.435.7650.06倾覆力矩设计值M0.543648.147、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h（m）1.5承台长l（m）5承台宽b（m）承台长向桩心距al（m）3.6承台宽向桩心距ab（m）桩直径d（m）0.9承台参数承台混凝土等级C40承台混凝土自重C（kN/m3）25承台上部覆土厚度h（m）承台上部覆土的重度（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度（

5、mm）配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl（hc+h）=55（1.525+019）=937.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2937.5=1125kN 桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=（3.62+3.62）0.5=5.09m （1）、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（461.4+937.5）/4=349.72kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L =（461.4+937.5）/4+（685.16+19.51.5）/5.09=490.0

6、5kN Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L =（461.4+937.5）/4-（685.16+19.51.5）/5.09=209.4kN （2）、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L =（565.68+1125）/4+（1021.86+27.31.5）/5.09=631.43kN Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L =（565.68+1125）/4-（1021.86+27.31.5）/5.09=213.91kN8、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z（kN/m3）桩

7、混凝土保护层厚度（mm）35桩入土深度lt（m）桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值2700地基属性是否考虑承台效应土名称土层厚度li（m）侧阻力特征值qsia（kPa）端阻力特征值qpa（kPa）抗拔系数承载力特征值fak（kPa）素填土11000.7-碎石24340中风化岩5.518200 （1）、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.9=2.83m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.92/4=0.64m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.83（4.524+5.518）+2000.64=712.51kN Qk=349.72kNRa=712.51kN Q

8、kmax=490.05kN1.2Ra=1.2712.51=855.02kN 满足要求！ （2）、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=209.4kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ （3）、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.14162/4=2413mm2 （1）、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=631.43kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN （2）、轴心受拔桩桩身承载力 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ （4）、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=（2412.74/（0.64106）100%=0.

9、38%0.2%9、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20100承台底部短向配筋承台顶部长向配筋HRB400 18150承台顶部短向配筋RRB400 18150 （1）、荷载计算 承台有效高度：h0=1500-50-20/2=1440mm M=（Qmax+Qmin）L/2=（631.43+（213.91）5.09/2=2151.88kNm X方向：Mx=Mab/L=2151.883.6/5.09=1521.61kN Y方向：My=Mal/L=2151.88 （2）、受剪切计算 V=F/n+M/L=565.68/4 + 1021.86/5.09=342.13kN 受剪切承载力截面高度影

10、响系数：hs=（800/1440）1/4=0.86 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=（ab-B-d）/2=（3.6-1.8-0.9）/2=0.45m a1l=（al-B-d）/2=（3.6-1.8-0.9）/2=0.45m 剪跨比：b=a1b/h0=450/1440=0.31，取b=0.31； l= a1l/h0=450/1440=0.31，取l=0.31； 承台剪切系数：b=1.75/（b+1）=1.75/（0.31+1）=1.33 l=1.75/（l+1）=1.75/（0.31+1）=1.33 hsbftbh0=0.861.331.271031.44=10525.84kN hslf

11、tlh0=0.86 V=342.13kNmin（hsbftbh0， hslftlh0）=10525.84kN （3）、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+21.44=4.68m ab=3.6mB+2h0=4.68m，al=3.6mB+2h0=4.68m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ （4）、承台配筋计算 （a）、承台底面长向配筋面积 S1= My/（1fcbh02）=1521.61106/（1.0511.914402）=0.012 1=1-（1-2S1）0.5=1-（1-20.012）0.5=0.012 S1=1-1/2=1-0.012/2=0.99

12、4 AS1=My/（S1h0fy1）=1521.61106/（0.9941440360）=2953mm2 最小配筋率：=max（0.2,45ft/fy1）=max（0.2,451.27/360）=max（0.2,0.16）=0.2% 梁底需要配筋：A1=max（AS1, bh0）=max（2953,0.0021440）=14400mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16023mm2A1=14400mm2 （b）、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/（2fcbh02）=1521.61 2=1-（1-2S2）0.5=1-（1-2 S2=1-2/2=1-0.012/2=0.994 AS2=Mx/（S2h0fy1）=1521.61A2=max（9674, lh0）=max（9674,0.002 承台底短向实际配筋：AS2=16023mm2A2=14400mm2 （c）、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8737mm20.5AS1=0.516023=8012mm2 （d）、承台顶面短向配筋面积AS4=8737mm20.5AS2 （e）、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。10、配筋示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图