#商场入口改造施工图计算书Word格式文档下载.docx

1、上部钢结构计算时主要考虑恒荷载、活荷载、雪荷载、风荷载、地震作用。1、 恒荷载楼面恒荷载主要是结构自重和装修材料自重。屋架侧面采用60x40x2矩形钢管、5mm厚镂空刻花钢板和钢化玻璃进行装饰。方钢管和钢柱焊接，荷载直接传给钢柱。钢板和钢化玻璃的重量则由钢柱底部的托梁承担；屋面采用8+8钢化夹胶玻璃，荷载取0.5kN/m2.表1 结构主要恒载60x40x2矩形钢管0.0314kN/m5m厚钢板0.4 kN/m2钢化玻璃0.5 kN/m22、 屋面活荷载屋面活荷载按照不上人屋面，取0.5kN/m2，雪荷载按50年一遇取0.3kN/m2.3、 风荷载50年一遇基本风压为0.5kN/m2，地面粗糙度

2、为C类。按照维护结构风荷载计算。由于结构上部沿纵向呈流线型，因此只考虑两个侧面风荷载。本结构最高处约5.5m，根据表7.2.1，风压高度变化系数0.74.根据第7.3.3条，迎风面体系系数可以取0.8，背风面取-0.5。根据表7.5.1，阵风系数取2.3.迎风面风荷载为0.7 kN/m2，背风面风荷载为0.5kN/m2.软件中采用软件提供中国“荷载规范”关于风荷载规定的方式加载。4、 地震作用抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第三组。2.3材料和构件所有钢构件均采用Q235B，主要构件截面见表2。表2 构件截面构件规格GZ1150x100x4GZ2150x150x

3、4GL1100x100x4GL2200x150x4GL32.4计算软件本工程钢结构计算采用MIDAS/Gen V8.00，结构三维计算模型如图3所示。 图3 结构计算模型2.5荷载组合荷载组合采用程序默认的根据钢结构设计规范自动生成的荷载组合。3计算结果3.1动力特性通过动力特性分析来看，结构第一阶振型为横向平动，振型质量参和系数达到95%，第二阶振型为扭转，振型质量参和系数达到89%。纵向抗侧刚度较强，不会出现平动。由于横梁线刚度较弱，从第三阶振型开始，出现一定程度的局部振动。结构前三阶周期分别为0.22s，0.08s，0.06s. 图4 第一阶振型 图5 第二阶振型图6 第三阶振型3.2

4、结构内力结构内力包络图如图7所示。图7 结构内力包络图对比较典型几根构件内力进行分析。中间横梁GL2构件内力值，如图89所示。图8 GL2恒载+活载内力标准值图9 GL2内力包络值中间钢柱GZ1内力值，如图1011所示。图10 GZ1恒载+活载内力轴力标准值图11 GZ1恒载+活载内力弯矩标准值图12 GZ1轴力包络值图13 GZ1弯矩包络值3.3结构位移结构在恒载+活载作用下整体位移如图14所示。最大挠度为3.6mm，位于横梁的跨中，挠度约为跨度的1/2028，远小于规范限制.悬挑部分最大挠度为2.9mm，约为跨度的1/490，满足规范限制要求。图14 结构整体位移3.4 构件强度、稳定性验

5、算运用软件钢结构构件设计功能，可以按照钢结构规范（GB50017-2003）对每根构件的强度和稳定性进行验算。验算结果表明：所有构件均满足要求。现取出几根典型构件的详细计算结果列出。3.4.1 GL2强度和稳定性验算- midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 = *. DEFINITION OF LOAD COMBINATIONS WITH SCALING UP FACTORS. - LCB C Loadcase Name（Factor） + Loadcase Name（Factor） + Loadcase Name

6、（Factor） 5 1 DL（ 1.350） + 自重（ 1.350） + LL（ 0.980） 6 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 1.400） 7 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 1.400） 8 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + WL（ 1.400） 9 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + WL（-1.400） 10 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + WL（ 1.400） 11 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + WL（-1.400） 12

7、 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 1.400） + WL（ 0.840） 13 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 1.400） + WL（-0.840） 14 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 1.400） 15 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 1.400） 16 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.980） + WL（ 1.400） 17 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.980） + WL（-1.400

8、） 18 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.980） 19 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.980） 20 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.600） + SRSS3（ 1.300） 21 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.600） + SRSS4（ 1.300） 22 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.600） + SRSS3（-1.300） 23 1 DL（ 1.200） + 自重（ 1.200） + LL（ 0.600

9、） + SRSS4（-1.300） 24 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.500） 25 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.500） 26 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.500） 27 1 DL（ 1.000） + 自重（ 1.000） + LL（ 0.500） midas Gen - Steel Code Checking | GB50017-03 | Version 800 *. PROJECT : *. MEMBER NO = 81, ELEMENT TYPE = Beam *.

10、LOADCOMB NO = 12, MATERIAL NO = 1, SECTION NO = 4 *. UNIT SYSTEM : kN, mm *. SECTION PROPERTIES : Designation = GL2, B 200x150x5 Shape = B - Section. （Rolled） Depth = 200.000, Flg Width = 150.000, Web Center = 145.000 Web Thick = 5.000, Top F Thick = 5.000, Bot.F Thick = 5.000 Area = 3.34000e+003, A

11、sy = 1.50000e+003, Asz = 2.00000e+003 Ybar = 7.50000e+001, Zbar = 1.00000e+002, Qyb = 1.18250e+004, Qzb = 9.70000e+003 Wyy = 1.93000e+005, Wzz = 1.66000e+005, Wpy = 2.36500e+005, Wpz = 1.94000e+005 Iyy = 1.93500e+007, Izz = 1.24500e+007, Iyz = 0.00000e+000 iy = 7.62000e+001, iz = 6.11000e+001 J = 2.

12、35140e+007, Cwp = 1.00000e+028 *. DESIGN PARAMETERS FOR STRENGTH EVALUATION : Ly = 7.30000e+003, Lz = 3.90000e+003, Lu = 3.90000e+003 Ky = 1.00000e+000, Kz = 1.00000e+000 *. MATERIAL PROPERTIES : Fy = 2.35000e-001, Es = 2.06000e+002, MATERIAL NAME = Q235 *. DESCRIPTION OF APPLIED FACTOR FOR CHECKING

13、. Special Provisions For Seismic Design : Intensity 7. *. FORCES AND MOMENTS AT （1/2） POINT : Axial Force Fxx =-1.17966e+001 Shear Forces Fyy = 8.02973e-004, Fzz =-7.82981e-002 Bending Moments My = 5.20604e+003, Mz =-8.54712e+002 End Moments Myi = 1.09966e+003, Myj = 1.40502e+003 （for Lb） Myi =-5.15

14、343e+003, Myj =-4.28869e+003 （for Ly） Mzi =-8.53146e+002, Mzj =-8.56278e+002 （for Lz） |*| 计算上翼缘有效截面特性值. （ ）. 计算梁翼缘在两腹板之间部分宽厚比及腹板高厚比. GB50011-01 8.3.2-1 -. Intensity 7 at Multi-story Building. -. BTRL = 36 * SQRT235/fay = 36.000 -. BTR = Width/tf = 30.00 O.K. -. beff = MIN BTRL*tf, Width = 150.0000 m

15、m. -. Aeff = beff * tf = 750.0000 mm2. -. yeff = beff/2 = 75.0000 mm. |*| 计算下翼缘有效截面特性值. |*| 计算左腹板有效截面特性值. （ ）. 计算工字形或槽形截面梁板件宽厚比. -. SigmaR = N / （As*fy） = 0.015 -. DTRL = MAX 85 - 120*SigmaR, 40 * SQRT235/fay = 83.196 -. DTR = Depth/tw = 38.00 -. deff1 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff1

16、= deff1 * tw = 475.0000 mm2. -. zeff1 = h - deff1/2 = 147.5000 mm. -. deff2 = MINDTRL*tw, Depth / 2 = 95.0000 mm. -. Aeff2 = deff2 * tw = 475.0000 mm2. -. zeff2 = deff2 / 2 = 52.5000 mm. |*| 计算右腹板有效截面特性值. |*| 轴向强度验算. （ ）. 轴向受压构件长细比（Kl/i）验算. GB50017-03 5.3.8 Table 5.3.8 -. Kl/i = 95.8 （ ）. 计算正则化长细比.

17、-. Lambda1 = Pi * SQRT（Es/fy） = 93.014 -. Lambda_by = （KLy/iy） / Lambda1 = 1.030 （ ）. 计算轴向受压构件强轴整体稳定验算的承载力 （Nrc_y）. GB50017-03 附录 C - Lambad_by 0.215. -. f = 0.215 kN/mm2. -. Alpha1 = 0.6500 -. Alpha2 = 0.9650 -. Alpha3 = 0.3000 -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambda_by + Lambda_by2 = 2.3348 -. Phi_y = AAA

18、-SQRTAAA2-4*Lambda_by2 / （2*Lambda_by2） = 0.5824 -. Nrc_y = Phi_y * f * Aeff = 418.24 kN. （ ）. 强轴整体稳定验算 （N/Nrc_y）. N 11.80 -. - = - = 0.028 Nrc_y 418.24 -. Lambda_bz = （KLz/iz） / Lambda1 = 0.686 （ ）. 计算轴向受压构件弱轴整体稳定验算的承载力 （Nrc_z）. GB50017-03 附录 C - Lambad_bz -. AAA = Alpha2 + Alpha3*Lambda_bz + Lambda_bz2 = 1.6418 -. Phi_z = AAA-SQRTAAA2-4*Lambda_bz2 / （2*Lambda_bz2） = 0.7865 -. Nrc_z = Phi_z * f * Aeff = 564.81 kN. （ ）. 弱轴整体稳定验算 （N/Nrc_z）. -. - = - = 0.021 Nrc_z 564.81 |*| 强轴抗弯强度验算. （ ）. 计算有效抗弯承载力. GB50017-03 4.1.1 -. Weffy = 193000.000