内脚手架施工方案Word格式.docx

1、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（3）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣

2、牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。（5）钢管立柱底部应设垫木。（6）扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。（7）采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于2

3、00mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（3）主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不

4、应大于150mm。4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量（1）设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔六排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固

5、定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。五、 验收管理1验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。2验收内容a 材料技术资料b 参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程3扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。4验收记录按相关规定填写验收记录表。六、 使用管理1作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

6、脚手架不得与模板支架相连。2模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。七、 拆除管理1拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2拆除方法：模板支

7、架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有连墙件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操

8、作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。八、 计算书：（一）现浇板验算1、参数信息a模板支架参数横向间距或排距（m）:0.80；纵距（m）:步距（m）:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0.10；模板支架搭设高度（m）:9.9；采用的钢管（mm）:482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养

9、情况，扣件抗滑承载力系数:b荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0.400；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:3.000；c材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2）:6000；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:15；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1.600；木方的间隔距离（mm）:200.000；木方弹性模量E（N/mm2）:9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方的截面宽度（mm）:40.00；木方的截面高度（mm）:80.00；d楼板参数楼板的计算厚度（mm）:

10、120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.42/6 = 26.133 cm3；I = 801.43/12 = 18.293 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。a荷载计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250.150.8+0.40.8 = 3.32 kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；b强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.32+1.42.4

11、= 7.344kN/m最大弯矩 M=0.17.3442002= 29376 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 29376/26133.333 = 1.123N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.123 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!c挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1=3.32kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.322004/（100600018.293104）=0.033 mm；面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值

12、 0.033 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!3模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12=48/12 = 170.67 cm4；方木楞计算简图a荷载的计算q1= 250.20.15+0.40.2 = 0.83 kN/m ；0.2 = 0.6 kN/m；b强度验算均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.83+1.40.6 = 1.836 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8360.82 = 0.118 kN方木最大应力计算值

13、 = M /W = 0.118106/42666.67 =2.766 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.766 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!c抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.60.8 = 0.881 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.83103/（2 4080） = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.389 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.6 N/mm2，满足要求!d挠度验算均布

14、荷载 q = q1 = 0.83 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6778004 /（10090001706666.667）= 0.150 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.150 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!4木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.419kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩 Mmax = 0.726 kNm ；最大变形 Vmax = 1.473 mm ；最大支座力 Qm

15、ax = 10.584 kN ；最大应力 = 725905.134/4490 = 161.672 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.672 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.473mm 小于 800/150与10 mm,满足要求。5扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

16、设计值 R= 10.584 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。6模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。a静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0.1349.9 = 1.326 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0.40.80.8 = 0.256 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 250.120.8 =1.92 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.502 kN；b活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生

17、的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = （3+2 ） 0.8 = 3.2 kN；c不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.68 kN；7立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/（A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 11.078 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积（cm2）：A = 3.97 cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=4.46 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 （N

18、/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.6，1.6+20.1=3.142； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=3.142；L0 / i = 3142/ 15.9=198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=

19、 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；=8680/（0.184446） = 105.77N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.77N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求。（二）梁的验算a、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B（m）:0.350；梁截面高度 D（m）:1.450；立杆沿梁跨度方向间距La（m）:0.8；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:0.20；立杆步距h（m）:1.20；梁支撑架搭设高度H（m）：梁两侧立杆间距（m）:承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为482.8；双扣件，考

20、虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:2.荷载参数模板自重（kN/m2）:0.4；钢筋自重（kN/m3）:2.5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:18.0；倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面

21、高度h（mm）：100.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度（mm）：5.梁侧模板参数次楞间距（mm）：200 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平间距（mm）：500；穿梁螺栓直径（mm）：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输

22、入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.45m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、34.8 kN/m2，取较小值34.8 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。 面板计算简图（单位：mm）1.强度计算跨中弯矩计算公式如下

23、:其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 801.81.8/6=43.2cm3； M - 面板的最大弯距（Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.1ql2 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1=1.21.45180.9=28.188kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.420.9=3.654kN/m；q = q1+q2 = 28.188+3.654 = 31.842 kN/m；计算跨度（内楞间距）: l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.13

24、1.8422002 = 1.25105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.25105 / 4.32104=2.893N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.893N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=31.842N/mm； l-计算跨度（内楞间距）: E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 801.8/12=38.88cm4；面板的最大挠度计算值: = 52004/（38495003.8881

25、05） = 0.179mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.179mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 682/6 = 64cm3；I = 683/12 = 256cm4；200 200 200 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 内楞的最大弯距（N W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=ql2/10 其中，作用在内楞的荷载，q = （1.20.9+1.40.9）1=21.96kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）: