北岸琴森塔式起重机搭拆专项施工方案Word文档下载推荐.docx

1、基坑开挖后对桩进行验收，达到设计要求后方可施工基础。2、施工前应由塔机安装技术负责人根据本机使用说明进行基础施工交底，包括混凝土强度等级，钢筋配制。基础与建筑平面图基础的位置关系，剖面图，基础表面平整度要求等，并派专人监督混凝土保养工作。（五）63型塔式起重机安装安装队伍必须具有相应安装资质，安拆人员应持证上岗，组织塔机安拆装人员学习本机安装工艺过程，熟悉本机安装形式、安装方式、安装高度和应注意的安全事项和技术要求。技术负责人对参加本机安装的人员进行安全技术交底，使每一名参加安装的人员明白在本次安装过程中的任务和注意事项。1、先将两节标准节和一节标准节用16个M30高强度螺栓联接为一体（螺栓的

2、予紧力矩为2.5KN.m）然后吊装在砼基础上面，并用8个M30高强度螺栓固定好，安装注意有踏步的两根主弦要平行于建筑物。2、在地面上将爬爪架栏杆等到拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬爪架吊起，套在三节标准节外面。值得注意的是：爬升架的外伸框架要与建筑物方面平行（以便施工完成后拆塔），并使套架上的爬爪搁在最一个标准节的下一步踏步上（套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面套入）。3、在地面上先将上下支座以及回转机构，回转支承，平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上，用8个M30的高强高螺栓将下支座与塔身节相连（注意：回转支承与上、下支座的联接螺栓一定要柠紧，予紧力矩为640N.M，

3、开动液压系统，使爬升架上升，装好与下支座相对联的4个销轴。4、在地面上将塔顶与平面臂拉杆的第一节用销轴连好，然后吊起，用4个销轴与上支座联接，安装塔顶时要注意区分塔顶哪边与起重臂相连，此边回转限位器和司机室处于同一侧。5、在平地上拼装好平衡臂，并将卷扬机构，配电箱等装在平衡臂上，接好各部分所需的电线，然后将平衡臂吊起来与上支座用销轴固定完毕后，再抬起平衡臂与水平线组成一角度至平衡拉杆的安装位置，装好平衡臂拉杆后，再将吊车卸载。6、吊起重2.2吨的平衡重一块，放在平衡臂最最要部的一起配重处。7、在直面上，先将司机室的各电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后，用销轴将司机室与上下支座

4、连接好。8、起重臂与起重臂拉杆的安装。8.1起重臂节的配置，次序不得混乱。8.2按照组织吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起，把第节臂和第节臂连接后，装上小车，并把小车固定在吊臂根部，把吊臂搁置在1米高左右的支架上，使小车离开地面装上小车牵引机构。所有销轴都要装上开口销，并将开口销充分打开。8.3按照组织吊臂拉杆，用销轴把它们连接起来，置在吊臂，上弦杆上的拉杆架内。8.4检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳，先不穿绕起升钢丝绳。8.5用汽车起重机将吊臂安装总成平稳起升，提升中必须保吊臂处于水平位置，使得吊臂能够顺利地安装到上支座的吊臂铰点上。8.6在吊臂连接完毕后，继续提升吊臂，使吊

5、臂头部稍微抬起。8.7这时穿绕起升绳，开动起升机构拉起拉杆，先使短拉杆的连接板能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上，然后再开动起升机构高速长拉杆的高度位置，使得长拉杆的连接也以够用销轴联接到塔顶相应的拉板上。注意：这时汽车吊使吊臂间部稍微抬起，当开起升机构时，起升绳拉起重臂拉杆，起重臂拉杆并不受力，否则起程式机构负不起这么大的载荷。8.8把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态。9、吊装平衡重根据所使用的臂架长，按规定安装不同重量的平衡重：50米臂，平衡重12吨，45米臂，平衡重11吨，然后在平衡重块之间用板联成串。10、穿绕起升钢丝绳，将起升钢丝绳引经塔帽滑轮后，绕过在起重臂根部上产起重量限制器滑轮，

6、再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端固定在臂头上。11、把小车升至最根部使小车与吊臂碰块撞牢，转动小车上带有齿轮的小储绳卷筒，把牵引绳尽力张紧。（六）验收塔机安装完毕后，安装队伍进行自检，自检时检查出的问题立即进行整改。自检合格后进行交验，交验时参加人员为安装技术负责人，安装管理人员，土建施工单位负责人，及本机操作人员等，验收合格，所有人员签字认可。（七）顶升作业1、在进行行顶升作业过程中，必须有专人指挥，专人照管电源，专人操作液压系统和专人紧固螺栓，非有关操作人员，不得登上爬升架的操作平台，更不能擅自启动泵阀开关或其它电气设备。2、顶升作业应在白天进行，若遇特殊情况，需在夜间作业时，必

7、须配备有充足照明设备。3、只许在四级风以下进行顶升作业，如在作业过程中，突然遇到风力加大，必须停止工作，并坚固连接螺栓，使上下塔连接成一体。4、顶升前必须放松电缆，使电缆松长度略大于总的爬升高度。5、在顶升过程中，把回转部分紧紧刹住，严禁回转及其他作业。6、在顶升过程中，如发现故障，必须立即停车检查。非经查明真相和故障排除，不得继续进行爬升动作。7、每次顶升前后，必须认真做好准备工作和收尾工作，特别是在顶升以后，各连螺栓应按规定的予紧力坚固，不得松动，操作手柄应回到中间位置，液压系统瓣电源应切断等。8、顶升后两台塔机大臂高度应相差两个标准节，防止两大臂相撞。9、顶升到27米处一道附墙，顶升到4

8、8米处再一道附墙。（八）塔机的拆御塔机的拆御方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时相反，即后装的先拆，先装的后拆，但是，在拆御过程中不能马虎大意，否则将发生人身及设备安全事故。二、设计计算依据（一） 桩基设计规范JGJ94-94（二） 建筑结构荷载设计规范（三） GB/T13752塔规（四） 依据宁波工程勘察院提供的“宁波钢铁厂地块（一期）岩土工程勘察报告”（五） 建筑地基础设计规范（GB5007-2002）（六） 杭州杰牌建设机械有限公司提供的产品说明及技术数据（七） QTZ63型塔式起重机抗倾覆稳定性计算参数1、计算情况：塔式起重机（起重臂应能随风回转）抗倾翻稳定性应按下列五种情况进

9、行校核：1 本稳定性工作状态、静态、无风2 态稳定性工作状态、动态有风3 暴风侵袭非工作状态4 突然卸载工作状态、料斗卸载5 安装拆卸非工作状态经计算、只有第2、3种情况需校核、其余三种情况均较安全。2、各主要部件有关参数表序号名称G（t）L（m）A（m2）CH（m）1平衡臂1.35-7.10.31.341.92平衡臂拉杆0.28-5.51.2453平衡重12-11.12.9414起升机构1.7-9.5425电气系统0.25-1.50.542.16起重臂4.082442.37起重臂拉杆1.2315.38牵引机构0.327.459塔顶1.270.23.210司机室0.331.12.111上支座0

10、.840.441.7回转机构0.660.842.213回转支承0.1241.614下支座0.5515爬升架2.6-0.237.816塔身11.830.220.3517小平13.7241.818吊钩0.164019钢丝绳0.09Hi20吊重/393风力及离心力计算1 离心力不考虑2 风力取吊重的3%；603%=1.8KN3 工作情况风力1.8+（1.30.3+1.22.9+1.21.3+1.20.5+1.30.5+1.23.2+1.22.1+1.20.4+1.20.8+1.20.12+1.20.55+1.31.2+1.330.2+1.20.2+1.20.27）0.25=16.2KN非工作工况风力

11、为:（16.3-1.8）/0.251.1=63.6KN4、不平衡力矩计算：小车、吊钩、钢丝绳非工作工况不平衡力矩（2+1.6+0）2=7.2KN.m小车、吊钩、钢丝绳、吊重工作工况不平衡力矩（2+1.6+0.9+60）13.72=884.9KN.m其余部分不平衡力矩:（-1.357.1-0.285.5-1211.1-1.79.5-0.251.5+4.0824+1.2315.3+0.327.45+1.270.2+0.331.1-2.610=416.3KN.M5、风力弯矩计算工作工况风力弯矩计算1 小车、吊钩风力弯矩1.20.20.2541.8+1.240=4.92 吊重风力弯矩3%39=70.2

12、KN.m3 起重臂部分风力弯矩（1.30.341.9+0+1.22.941+1.21.342+1.20.542.1）=62.5 KN.m4 起重臂部份风力弯矩42.3+0+1.242）=13.2KN.m5 垂直部份风力弯矩3.245+1.242.3+1.20.441.7+1.242.2+1.20.1241.6+1.20.5541+1.337.8+1.330.220.35）=306.3KN.m6 工作工况风力弯矩为:8.0+115+102+21.6+501.7=457.1KN. m7 非工作工况风力弯矩:（8.0+102+21.6+501.7）/25110=1702.46、载何组合：GB/T13

13、752塔机设计规范规定塔机（固定式）倾翻稳定性验算的载荷系数为：自重载荷起升载荷惯性载荷风载荷工作工况1.0非工作工况惯性载荷系数取1.27、基础所受压力计算：1 工作工况压力：（1.35+0.28+12+1.7+0.25+4.08+1.23+0.32+1.27+0.33+0.84+0.66+0.4+1.33+26+17.55+1.3+1.30.2+1.30.16+1.30.09+1.36710=1.255.8510=670KN2 非工作工况压力（1.35+0.28+12+1.7+0.25+4.08+1.23+0.32+1.27+0.33+0.8+0.66+0.4+1.33+2.6+17.55

14、+1.3+0.21+0.16）10=47.8110=487.1KN8、基础所受剪力计算：1 工作工况为：16.2KN2 非工作工况为：63.31.2=76KN9、基础所受弯矩：（884.91.3-416.3）1.2+457.1=1338KN.m2 非工作工况为:7.2-416.3+1702.41.2=1633.8KN.m（八）、抗倾覆稳定性计算：根据以上7、8、9、三种荷载数据进行验算，并取塔筋基础为5.05.01.2，取桩距为4米。1、工作工况：竖向压力：Fr=670kn水平剪力：Fn=16.2KN弯矩：M=1338KN.m2、非工作工况：Fr=478.1knFn=76KNM=1633.8K

15、N.m3、基础自重Fg=5524=720KN4、选择桩长为24米，桩端为黄海高程-24.55米，（E4楼处塔吊）-23.9（E3楼2#塔吊处为计算单位）土层号钻孔号层厚m.Zk258黄海高程m预应力管桩qsik（kPa）500圆围长m竖向板限承载（KN）2a4.62+0.100-4.521.5787.02b6.7-11.22157.83b5.1-16.32160.02.5-18.8270.75b-21.3255215.95d2.5823.9048194.0 :885.4KN桩端端承力 qpk为1600Kpa打桩端载面积0.125m2为 201KNqsik+qpk=885.4+201=1086K

16、N从计算可得单桩极限承载力为1086KN设计值R=1086/1.63=666KN1.2R=799KN5桩基承载力验算：Fv+FgQ=R NFv+Fg（M+Fn.h）Qmax=1.2Rmin N i2 最不利位置X、0、Y表示方向1、工作情况F+Fg 670+720Q=347.5KNR N 4670+720 （1338+16.21.2）2 21.2Rmin 4 2（2 2）2347.5=240=586 2、非工作情况478.1+720Q=299.5KNR 478.1+720 （1338+762 2Qmax=（2 2）2 =299.5304.9=604.4KN-5.4KN0（Qmin取需验算桩抗拔） 6、抗拔力P按桩侧摩阻力P=UqsiuLi/K，K=3 P=885/3=2955.4（安全）X，O，Y方向验算：工作工况：670+720Q=347.54 min 4 422 =347.5169.68=517.18 非工作情况Q=299.5KN478.1+720 （1633+76 215.5=515KN 84KN5526mm2（安全）