贝雷梁支架计算书Word文档格式.docx

1、根据竹编胶合板国家标准（GB/T13123-2003），现场采用15mm厚光面竹胶板为类一等品，静弯曲强度50MPa，弹性模量E5103MPa；密度取。3.2. 木 材100100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa3.3. 型钢Q235，钢容许应力：轴向应力=135MPa，弯曲应力w=140MPa，剪应力=80MPa，弹性模量E=2.0105N/mm2。3.4. 贝雷梁几何特性结构构造Wx（cm3）I

2、x（cm4）EI（KN.m2）单排单层不加强3578.5250497.2526044.12加强7699.1577434.41212612.24双排单层7157.1500994.41052088.2415398.31154868.82425224.48三排单层10735.6751491.61578132.3623097.41732303.23637836.72双排双层14817.92148588.84512036.4830641.74596255.29652135.92三排双层22226.83222883.26768054.7245962.6689439014478219桁架容许内力表 桥型容许

3、内力不加强桥梁弯矩（KN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9加强桥梁1687.533754809.467509618.84. 强度验算4.1. 翼板分析4.1.1. 底模板计算：4.1.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能： 由于翼板处方木按中心间距25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度5cm，即模板计算跨径取：； 又模板单位宽（1m）面板截面参数：惯性矩：截面抵抗矩：4.1.1.1.1. 荷载计算：a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载： q1=（0.2+0.55）/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1

4、.210.608KN/m2；b.竹胶板自重产生的荷载：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活载：q3=2.5 KN/m2；d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：q4=2.0 KN/m2；则取1m宽分析线荷载为：q强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/mq刚=10.608+0.1510.758KN/m4.1.1.1.2. 受力分析：按三跨0.20m连续梁建模计算模板强度及刚度：强度分析：，满足要求刚度分析：翼板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.1.2. 翼板处底模下方木检算：4.1.1.2.1. 方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用50100mm的方木。依三

5、跨0.6m连续梁计算方木强度、剪力及挠度：50又方木的截面参数： 截面抵抗矩：4.1.1.2.2. 荷载计算：由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：q强=10.608+0.15+2.5+2.015.258KN/m2q刚=10.608+0.1510.758KN/m2又方木的中心间距为：0.6m，故线荷载为：q强=15.2580.6=9.155KN/mq刚=10.7580.6=6.455KN/m4.1.1.2.3. 受力分析：由于方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：方木的强度、刚度均满足要求。4.1.2. 箱梁腹段

6、计算（按最大荷载截面高度3.1m计算）根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析；4.1.2.1. 底模计算：4.1.2.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：静弯曲强度50MPa，弹性模量E5密度：由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模板计算跨径取：又模板单位宽（0.5m）面板截面参数：4.1.2.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为0.25m，按最不利情况分析，取实腹板处底模板进行分析；荷载分析如下：（腹板截面为500mm）q1=1.2*3.1*26

7、*0.548.36KN/m；q2=0.015*10*0.5=0.075 KN/m；q3=2.5*0.51.25 KN/m；q4=2.0*0.51KN/m；则q强=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m q刚=48.36+0.07548.435KN/m4.1.2.1.3. 受力分析：腹板底板按三跨0.15m连续梁建模计算模板强度及刚度：实腹板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.2.2. 底模下方木检算：4.1.2.2.1. 方木技术指标以及力学性能：底模下统一采用100100mm的方木，按支架间距三跨0.6m连续梁计算；4.1.2.2.2. 荷载计算：底模板分析可知转递到方木的

8、面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：腹板处:q强=48.36+0.075+1.25+150.685KN/m又因方木在支架的中心间距为：q强=50.6850.6=30.411KN/mq刚=48.4350.6=29.061KN/m4.1.2.2.3. 受力分析：同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：实腹板处：按纵向方木在支架下的受力点按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.60m连续梁分析如下：故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。4.1.3. 空心段箱梁截面计算分析4.1.3.1. 底模计算：4.1.3.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：由于除翼板外底模方木按中心间距为25

9、cm横向布设，考虑其本身的5cm实体尺寸，即模板计算跨径取：又模板单位宽（1m）面板截面参数：4.1.3.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为0.25m，荷载分析如下：钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2（分项系数）170.66/7.79（截面底宽）=26.29KN/m；钢筋砼自重取26KN/m3，（分项系数）1.2即砼产生的面荷载： q1=0.22*2*26*1.213.728KN/m2；q强=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/mq刚=13.728+0.1513.878KN/m、受力分析：空腹板处模板强度、刚度均满足要求。4.1.3.2

10、. 底模下方木检算：4.1.3.2.1. 方木技术指标以及力学性能：按三跨0.6m连续梁计算。 又方木的截面参数： 惯性矩：4.1.3.2.2. 荷载计算：方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：空腔腹板处：q强=13.728+0.15+2.5+2.018.378KN/m2q刚=13.728+0.1513.878KN/m2又此时方木的中心间距为：q强=18.3780.6=11.03KN/mq刚=13.8780.6=8.327KN/m按方木下面分配梁按0.6m间距布置，故方木建模按三跨0.6m连续梁分析如下：故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。4.1.4. 实心端箱梁截面计

11、算分析选取荷载最大的实心端箱梁截面4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、计算分析；4.1.4.1. 底模计算：4.1.4.1.1. 竹胶板技术指标以及力学性能：4.1.4.1.2. 荷载计算：对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为0.25m，按最不利情况分析，取实心端部箱梁4m截面的底模板进行分析；q1=1.2*4*26124.8KN/m2；q2=0.015*100.15 KN/m2；q4=2.0KN/m2；则q强=124.8+0.15+2.5+2129.45KN/m q刚=124.8+0.15124.95KN/m4.1.4.1.3. 受力分析：箱梁实心端处模板强度、刚度均满足

12、要求。4.1.4.2. 底模下方木检算：4.1.4.2.1. 方木技术指标以及力学性能：100mm的方木，按支架间距三跨0.5m连续梁计算；4.1.4.2.2. 荷载计算：0.5m，故线荷载为：q强=129.450.5=64.725KN/mq刚=124.950.5=62.475.KN/m4.1.4.2.3. 受力分析：按纵向方木在支架下的受力点按0.5m间距布置，故方木建模按三跨0.50m连续梁分析如下：故实心端的方木的强度、刚度均满足要求4.1.5. 48*3mm钢管支架检算：（按截面高度3.1m计算）4.1.5.1. 小横杆计算箱梁腹板立杆立杆纵向间距为600mm，横向间距为300mm，步

13、距为1200mm。在顺桥向腹板下的混凝土重量为：钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载： g1=3.1*26*0.5*0.6*1.229.016KN/m；g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 KN/m；g3=2.5*0.5*0.60.75KN/m；g4=2.0*0.5*0.60.6KN/m；则g=29.016+0.045+0.75+0.630.411KN/m弯曲强度：抗弯刚度：4.1.5.2. 大横杆计算立柱纵向间距为0.6m，即l2=0.6m,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力F30.411*0.39.123KN；最大弯距： 不能满足要求，在腹板位置时采用双横杆加

14、固。挠度：4.1.5.3. 立杆计算： 立杆承受由大横杆传递的荷载，因此N9.123KN，大横杆步距为1.2m，长细比l/i=1200/15.95=75,查附录三，得0.75。因NN，满足要求、扣件抗滑力计算 因R9.123KNRC8.5KN，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。4.2. 贝雷梁验算（1）、16.5m跨度的贝雷片验算选取16.5m的贝雷片跨度进行验算。竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架实际位置进行加载。贝雷片横向间距取0.50m（16m/32）,共布设贝雷片33个。作用于贝雷片的集中荷载取支架支座反力一半。取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁

15、结构，所受荷载为均布荷载。 本计算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。受力简图 验算强度贝雷片力学性能为：I= 250500cm4W= 3578.5 cm3M= 788.2KNmQ= 245.2KN箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：9.8126（C40钢筋混凝土自重）=254.8KN。顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:其中， M-贝雷梁计算最大弯距（N.mm）； l-计算跨度: l=16500mm； q-作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:254.8=305.76KN/m；倾倒混凝土荷载设计值q2=1.42.001=2.8KN/m；振捣混凝土荷载设计值q3=1.4施工活荷载设计值

16、q4=1.42.51=3.5KN/m；模板及支架（含内模）荷载设计值q5=1.25.51=6.6KN/m20#槽钢自重荷载q625.777182810-310/16.57.87KN/m贝雷梁自重荷载q7=3003310/16.5=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33KN/m；、纵梁最大弯距单片贝雷片最大承受弯矩： Mmax=12330.54/33=373.65KN.MM= 788.2KN.M满足要求。、纵梁最大剪力 1支点：Qmax=362.3316.5/2=2989.22KN 1、2支点相同。单片

17、贝雷片容许剪力：1支点：Q=2989.22/33=90.58KNQ= 245.2KN、挠度验算、AB跨16.5m贝雷纵梁最大挠度f=L/400=1650/400=4.125cmfmaxf满足规范要求（2）单片贝雷片最不利荷载计算根据桥的横断面图，在第四跨（P3-P4）跨的侧腹板下第三组贝雷片承受正上方的混凝土面积最大，荷载最大，处在最不利荷载位置。此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，如下图所示：此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，现对此三片贝雷片进行验算。贝雷梁上部腹板宽0.5m，按最大受力处2.45m，计算。2.45m处混凝土荷载为q1=2.450.52.610=31.85KN0.5=1.4KN/m；0

18、.5=1.75KN/m；0.5=3.3KN/m10/16.52.18KN/m310/16.5=3KN/m2.45m处总荷载 q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25KN/m；计算模型如下通过结构力学求解器计算结果如下：杆端位移值 （ 乘子 = 1）- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 u -水平位移 v -竖直位移 _-转角 u -水平位移 v -竖直位移 _-转角 1 0.00000000 0.00000000 -0.00552982 0.00000000 0.00000000 0.00552982内

19、力计算杆端内力值 （ 乘子 = 1）单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 0.00000000 422.80000 0.00000000 0.00000000 -422.80000 0.00000000计算剪力结果图如下：计算弯矩结果图如下： Mmax=1744.1/3=581.37KN.mM= 788.2KN.m A支点：Qmax= 51.25*16.5/2=422.81KN 1、2支点相同。A支点：Q=422.81/3=140.94KNQ= 245.2KN3、中跨2*13.5m贝雷梁检算P4-P5跨箱梁跨度为30m，普通贝雷架的挠度不能满足要求，所以在P4-P5跨中设置钢管桩一排。钢管桩采用609（=14mm）长度为25m。根据以上数据，钢管桩平台主