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1、高规Word 文档高层结构设计注意问题高层结构设计中六个“比”的控制与调整 2008-09-03 15:40 引言: 随着城市的发展和科学技术的进步,高层建筑(10 层及 10 层以上或房 屋高度超过 28m 的建筑物)的应用日益广泛, 由于高层建筑相对较柔,水平荷载 作用效应明显,在满足使用条件下如何才能达到既安全又经济的设计要求,这是 结构设计人员必须去追求与面对的。笔者认为,对于高层结构设计来说，位移比、 周期比、刚度比、刚重比、剪重比、轴压比是保证结构规则、安全、经济的六个 极其重要的参数，建筑抗震设计规范 GB50011-2001(以下简称为抗规);混 凝土结构设计规范 GB5001

2、0-2002(以下简称为砼规);高层建筑混凝土结构技 术规程 JGJ3-2002(以下简称为高规)均在相关章节对以上“六个比”进行了严 格控制。在初步设计和施工图设计阶段，结构设计和审图人员对以上“六个比” 都非常重视，各类结构设计软件也对这“六个比”有详细的电算结果输出，便于 设计人员进行分析与调整。本文仅以我国目前较为权威且应用最为广泛的 PKPM 软件中的 SATWE 程序的电算结果，结合规范条文的要求，谈谈如何对电算结果进 行判读、控制与调整。 1. 位移比（层间位移比）: 1.1 名词释义：（1） 位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。（2) 层间位移比：即楼层竖

3、向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的 比值。 （其中： 最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。）平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除 2。层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。 最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除 2。1.2 相关规范条文的控制： 抗规3.4.2 条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则,对称,并应具有良好的整体性,当存在结构平面扭转不规则时,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移),不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的 1.2 倍。高规4.3.5 条规定，楼层竖向

4、构件的最大水平位移和层间位移，A、B 级高 度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的 1.2 倍； A 级高度高层建筑不应大于该且楼层平均值的 1.5 倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4 倍。高规4.6.3 条规定，高度不大于 150m 的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）u/h 应满足以下要求： 结构休系u/h 限值框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/10001.3 控制目的: 高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移

5、加以控制，主要目的有以下几点： 1 保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼 面梁板的裂缝数量,宽度。 2 保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。3 控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。 1.4 电算结果的判别与调整要点: PKPM 软件中的 SATWE 程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间 位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，详位移输出文件 WDISP.OUT。但对于计算结果的判读,应注意以下几点：（1）若位移比（层间位移比）超过 1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用;（2）验算位移比需要考

6、虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶 然偏心（3）验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不 连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应 计及扭转影响（4）最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移 计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹 性楼板进行构件分析。（5）因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转, 故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位 2周期比：2.1 名词释义：周期比即结构扭转为主的第一自振周期（也

7、称第一扭振周期）Tt 与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1 的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。 2.2 相关规范条文的控制： 高规4.3.5 条规定，结构扭转为主的第一自振周期 Tt 与平动为主的第一 自振周期 T1 之比（即周期比），A 级高度高层建筑不应大于 0.9；B 级高度高层 建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于 0.85。 高规5.1.13 条规定，高层建筑结构计算振型数不应小于9,抗震计算时,宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于

8、15,对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的 9 倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的 90%。2.3 电算结果的判别与调整要点: (1).计算结果详周期、地震力与振型输出文件。因 SATWE 电算结果中并未直 接给出周期比,故对于通常的规则单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比: a）根据各振型的两个平动系数和一个扭转系数(三者之和等于 1)判别各振 型分别是扭转为主的振型（也称扭振振型）还是平动为主的振型（也称侧振振型）。一般情况下， 当扭转系数大于 0.5 时,可认为该振型是扭振振型,反之应为侧振振 型。当然，对某些极为复杂的结构还应结合主振型信息来进行判断； b）周期最长的扭

9、振振型对应的就是第一扭振周期 Tt，周期最长的侧振振型 对应的就是第一侧振周期 T1；c）计算 Tt / T1，看是否超过 0.9(0.85)。对于多塔结构周期比，不能直接按上面的方法验算，这时应该将多塔结构分 成多个单塔，按多个结构分别计算、分别验算(注意不是在同一结构中定义多塔， 而是按塔分成多个结构)。 (2).对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个 振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在 高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE 程序中给出了各 振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数 Ratio(振型的基底

10、剪力占总基 底剪力的百分比)可以判断出那个振型是 X 方向或 Y 方向的主振型，并可查看以 及每个振型对基底剪力的贡献大小。(3).振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计 算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜 选择“侧刚模型”进行计算。 而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型” 进行计算较为合理。至于振型数的确定，应按上述高规5.1.13 条执行，振型 数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的 90%作为唯一的条 件进行判别。(4).如同位移比的控制一样， 周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系， 而非

11、其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、 更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是 在要求结构足够结实， 而是在要求结构承载布局的合理性。 考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面， 从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状 况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。 周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外圈，或者削弱内筒。(5).扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施， 才能有效解决问题。a)扭转

12、周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关； b)剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙 成斜交布置时要注意检查是否满足；c)当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚 度，增大平动周期；d)当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚 度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；e)当不满足扭转周期限制， 且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心 筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。f)当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙

13、，不应采 取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。3 刚度比 3.1 名词释义： 刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。抗规与高规提供有三种方法计算层刚度，即剪 切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/i）、地震剪力与地震层间位移的 比值（Ki=Qi/ui）。 3.2 相关规范条文的控制：抗规附录 E2.1 规定，筒体结构转换层上下层 的侧向刚度比不宜大于 2；高规4.4.2

14、 条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于 相临上部楼层侧向刚度的 70%或其上相临三层侧向刚度平均值的 80%；高规5.3.7 条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构 嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的 2 倍； 高规10.2.3 条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结 构的侧向刚度，应符合高规附录 E 的规定： E.01)底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下 层结构等效刚度比 表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时 不 应大于 3，抗震设计时不应大于2。 E.02)底部大空间层数大

15、于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部 大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结 构的等效侧向刚度比 e 宜接近 1，非抗震设计时不应大于 2，抗震设计时不应大于1.3。 3.3电算结果的判别与调整要点:（1）规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条 件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件 下计算层刚度比并找出薄弱层，然后在真实条件下完成其它结构计算。（2）层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息 WMASS.OUT。一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少， 但对于框支

16、层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严 重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘 以放大系数，以保证结构安全。当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指 定。 （3）对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择：对于底部大空间为一层时或多层建筑及砖混结构应选择“剪切刚度”； 对于底部大 空间为多层时或有支撑的钢结构应选择“剪弯刚度”；而对于通常工程来说，则 可选用第三种规范建议方法，此法也是 SATWE 程序的默认方法。4刚重比 4.1 名词释义： 结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶效应 的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。高层建 筑在风荷载或水平地