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1、墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。3、控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：（1）保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量、宽度。（2）保证填充墙、隔墙、幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。（3）控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。4、电算结果输出:（即WDISP.OUT）（工程实例，节选

2、）h : 层高 Max-（X），Max-（Y） : X,Y方向的节点最大位移 Ave-（X），Ave-（Y） : X,Y方向的层平均位移 Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移 Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移 Ratio-（X）,Ratio-（Y）: 最大位移与层平均位移的比值（最好小于1.2，不能超过1.5） Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值（最好小于1.2，不能超过1.5） Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角 DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移

3、角的百分比例 Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移= 工况 1 = X 方向地震作用下的楼层最大位移 Floor Tower Jmax Max-（X） Ave-（X） Ratio-（X） h JmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX6 1 3766 8.92 8.64 1.03 3000. 3766 2.53 2.46 1.03 1/1184. 7.9% 0.77 5 1 3264 6.

4、40 6.19 1.03 3000. 3264 2.34 2.27 1.03 1/1282. 13.4% 0.73 4 1 2758 4.07 3.93 1.03 3000. 2758 2.03 1.97 1.03 1/1477. 24.7% 0.67 3 1 2256 2.04 1.97 1.03 3000. 2256 1.54 1.48 1.04 1/1954. 47.4% 0.58 2 1 1749 0.50 0.49 1.03 1600. 1749 0.43 0.42 1.02 1/3748. 94.4% 0.41 1 1 1113 0.07 0.07 1.00 4200. 1113

5、0.07 0.07 1.00 1/9999. 98.1% 0.05 X方向最大层间位移角: 1/1081.（第 10层第 1塔） X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.03（第 3层第 1塔） X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.12（第 24层第 1塔） = 工况 2 = X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移6 1 3815 9.21 8.73 1.05 3000. 3815 2.64 2.49 1.06 1/1136. 7.8% 0.77 5 1 3313 6.58 6.26 1.05 3000. 3313 2.42 2.29 1.06 1/1238. 13.3% 0.73

6、4 1 2807 4.16 3.97 1.05 3000. 2807 2.09 1.98 1.05 1/1436. 24.3% 0.67 3 1 2305 2.08 1.99 1.05 3000. 2305 1.56 1.50 1.05 1/1918. 46.7% 0.58 2 1 1798 0.51 0.49 1.05 1600. 1798 0.45 0.42 1.06 1/3566. 93.1% 0.41 1113 0.07 0.07 1.00 1/9999. 99.2% 0.05X方向最大层间位移角: 1/1021.（第 10层第 1塔） X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.07（第

7、 22层第 1塔） 1.08（第 22层第 1塔） = 工况 3 = X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移6 1 3766 9.59 8.56 1.12 3000. 3766 2.73 2.44 1.12 1/1098. 8.0% 0.77 5 1 3264 6.87 6.13 1.12 3000. 3264 2.52 2.25 1.12 1/1190. 13.4% 0.73 4 1 2758 4.36 3.89 1.12 3000. 2758 2.18 1.95 1.12 1/1375. 25.1% 0.67 3 1 2256 2.18 1.95 1.12 3000. 2256 1.64

8、1.47 1.12 1/1826. 48.2% 0.58 2 1 1749 0.53 0.48 1.11 1600. 1749 0.46 0.41 1.10 1/3511. 95.7% 0.41 1 1 1113 0.08 0.07 1.00 4200. 1113 0.08 0.07 1.00 1/9999. 96.9% 0.05 X方向最大层间位移角: 1/1003.（第 10层第 1塔） 1.12（第 6层第 1塔） 1.20（第 24层第 1塔）5、电算结果的判断和调整要点：（1）若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用。（2）验算位移比需要考虑偶然偏心

9、作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心。（实际上高规3.7.3条附注中注明u在地震设计时可不考虑偶然偏心的作用？）（3）验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。（4）最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。（5）因为高层建筑在水平力作用下，几乎都会产生扭转，故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。二、周期比

10、控制高规3.4.5条规定：结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。周期比:即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。因为当两者接近时，由于振动藕连的影响，结构的扭转效应将明显增大。3、电算结果输出:（即WZQ.OUT）= 周期、地震力与振型输出文件 （VSS求解器） 考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、X,Y 方

11、向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 （X+Y） 扭转系数 1 1.8784 178.21 1.00 （ 1.00+0.00 ） 0.00 2 1.8103 88.25 1.00 （ 0.00+1.00 ） 0.00 3 1.6057 9.79 0.01 （ 0.01+0.00 ） 0.99 4 0.5634 178.93 1.00 （ 1.00+0.00 ） 0.00 5 0.5365 88.95 1.00 （ 0.00+1.00 ） 0.00 6 0.4779 3.66 0.01 （ 0.01+0.00 ） 0.99 7 0.2910 179.07 0.99 （ 0.9

12、9+0.00 ） 0.01 地震作用最大的方向 = -1.770 （度）X 方向的有效质量系数: 99.50% （ 90% ）Y 方向的有效质量系数: 99.56% （ 4、电算结果的判断：（1）根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型；（2）通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T1 ；（3）对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，则不是第一扭转/平动周期，再考察下一个次长周期；（4）考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大；（5）计算Tt/T1

13、，看是否超过0.9 （或0.85）。注：对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。针对上面输出实例：即1.6057/1.8784=0.855 90%（说明无需再增加振型计算）5、调整要点：（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能，通过参数Ratio（振型的基底剪力占总基底剪力的百分比）可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以

14、及每个振型对基底剪力的贡献大小。（2）振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。至于振型数的确定，应按上述高规5.1.13条（高层建筑结构计算振型数不应小于9，抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应,振型数不小于15，对于多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%）执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量90%作为唯一的条件进行判别。（耦联取3的

15、倍数，且3倍层数，非耦联取层数，直到参与计算振型的有效质量系数90）（3）如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，

16、总的调整原则是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。（4）扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。 a、扭转周期大小与刚心及形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关； b、剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；c、当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；d、当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；e、当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无

17、突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度；f、当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。三、层刚度比控制（1）抗规附录E2.1规定：筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；（2）高规3.5.2-1条规定（抗震设计时，高层建筑相邻楼层的侧向刚度变化限制）：对框架结构，本层（的侧向刚度）与相邻上层（的侧向刚度）的比值不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0.8。3.5.2-2条规定：对框架-剪力墙、板柱-剪力墙、剪力墙结构、框架-核心筒结

18、构、筒中筒结构，本层（的侧向刚度）与相邻上层（的侧向刚度）的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高1.5倍是，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。（3）高规5.3.7条：高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。（4）高规10.2.3条：转换层上部结构与下部结构的侧向刚度变化应符合附录E的规定。其中，E.0.1 当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构等效剪切刚度比e1表示转换层上、下层结构刚度的变化，e1宜接近1，非抗震设计时e1不应,小于0.4，抗震设计时e1不应小于0.5。E.0.2

19、 当转换层设置在第2层以上时，按本规程计算的转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6。E.0.3 当转换层设置在第2层以上时，尚宜采用图E所示的计算模型按公式（E.0.3）计算转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比e2。e2宜接近1，非抗震设计时e2不应,小于0.5，抗震设计时e2不应小于0.8。刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。抗规与高规提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/

20、hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/i）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/ui）。通常选择第三种算法。刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力（即WMASS.OUT）= 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度） Ratx1，Raty1 :

21、X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者（不小于规范规定值） Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值; 110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪切刚度） RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比） = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 68.9961（m） Ystif= 9.493

22、7（m） Alf = 0.0000（Degree） Xmass= 68.0922（m） Ymass= 6.9947（m） Gmass（活荷折减）= 2801.7017（2590.9060）（t） Eex = 0.0574 Eey = 0.1613 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 8.3012 Raty1= 4.2612 Ratx2= 13.8669 Raty2= 7.1181 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.3559E+08（kN/m） RJY1 = 1.4100E+08（kN/m） RJZ1 = 0.0000E+00（kN/m） R

23、JX3 = 6.9814E+07（kN/m） RJY3 = 4.8107E+07（kN/m） RJZ3 = 0.0000E+00（kN/m） - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 71.6510（m） Ystif= 10.4885（m） Alf = 0.0000（Degree） Xmass= 71.6587（m） Ymass= 11.5241（m） Gmass（活荷折减）= 707.2332（658.1741）（t） Eex = 0.0006 Eey = 0.1042 Ratx = 0.5831 Raty = 0.8847 Ratx1= 5.0996 Raty1=

24、5.2345 Ratx2= 2.1154 Raty2= 2.1713 RJX1 = 7.9065E+07（kN/m） RJY1 = 1.2474E+08（kN/m） RJZ1 = 0.0000E+00（kN/m） RJX3 = 1.2014E+07（kN/m） RJY3 = 1.6128E+07（kN/m） RJZ3 = 0.0000E+00（kN/m） Floor No. 3 Tower No. 1 Xstif= 71.6616（m） Ystif= 9.8942（m） Alf = 0.0000（Degree） Xmass= 71.6496（m） Ymass= 11.4293（m） Gmass

25、（活荷折减）= 775.6533（728.7121）（t） Eex = 0.0008 Eey = 0.1524 Ratx = 0.5270 Raty = 0.5172 Ratx1= 1.9271 Raty1= 2.0738 Ratx2= 1.4989 Raty2= 1.6130 RJX1 = 4.1664E+07（kN/m） RJY1 = 6.4512E+07（kN/m） RJZ1 = 0.0000E+00（kN/m） RJX3 = 3.3656E+06（kN/m） RJY3 = 4.4016E+06（kN/m） RJZ3 = 0.0000E+00（kN/m） Floor No. 4 Towe

26、r No. 1 Xmass= 71.6581（m） Ymass= 11.6957（m） Gmass（活荷折减）= 801.4179（753.3547）（t） Eex = 0.0002 Eey = 0.1788 Ratx1= 1.6439 Raty1= 1.7670 Ratx2= 1.3179 Raty2= 1.3836 RJX3 = 2.4949E+06（kN/m） RJY3 = 3.0321E+06（kN/m） RJZ3 = 0.0000E+00（kN/m）4、电算结果的判断与调整要点:（1）规范对结构层刚度比和位移比的控制一样，也要求在刚性楼板假定条件下计算。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，在刚性楼板假定条件下计算层刚度比