重庆通用工业（集团）有限责任公司 单级高速离心鼓风机设计报告.docx

1、合同号：XECA20130401-CQGI单级高速离心鼓风机设计报告委托方：重庆通用工业（集团）有限责任公司承接方：势加透博（北京）科技有限公司项目负责人： 张 学 锋项目实施人： 卢 新 根2013 年 07 月Page No. 6单级高速鼓风机设计报告目录一、引 言3二、单级高速鼓风机气动方案设计3三、单级高速鼓风机详细设计8四、单级高速鼓风机全三维气动计算9六、离心叶轮强度校核及振动分析15九、主要结论17附录 I 单级高速鼓风机特性数据（转速 18252rpm）18附录 I I 单级高速鼓风机特性数据（转速 16137rpm）20附录 III 单级高速鼓风机加工数据22一、引 言根据重

2、庆通用工业（集团）有限责任公司（项目委托方）与势加透博（北京）科技有限公司签订的“单级高速离心鼓风机设计技术协议”要求，利用经过校核的离心压气机设计系统完成了拟应用于污水处理等环保设施曝气鼓风机-单级高速离心压缩机方案设计、全三维叶片造型和准三维流场分析，利用经过校核的全三维 CFD 软件对所设计的离心压气机进行了全三维验算；在气动性能基本满足设计指标后，建立了离心叶轮循环对称有限元模型，完成了该离心压缩机叶轮的强度校核及振动分析。二、单级高速鼓风机气动方案设计根据重庆通用工业（集团）有限责任公司的要求，鼓风机采用了带可调导叶和可调扩压器的单级离心式，通过改变转速（18252rpm 和 161

3、37rpm）、进口导叶可调（IGV）和径向扩压器可调（DGV）实现 3.0 和 2.4 两种不同压比，同时保证整个工况范围内具有较高的效率，该型鼓风机设计具体指标为：（1） 流量 300 m3/min，压比 3.0（总静），整机多变效率（总静）不低于 84.0%；（2） 流量 300 m3/min，压比 2.4（总静），整机多变效率（总静）不低于 85.0%；（3） 喘振流量不高于设计流量的 70%；（4） 设计进口压力、进口温度、设计转速条件下，额定压比不变，流量调节范围为 45%100%；（5） 设计进口压力、进口温度、设计转速条件下，额定压比不变，多变效率不低于 80%，流量调节范围为

4、70%100%。单级高速鼓风机设计条件及具体设计指标如表 1 所示。表 1 单级高速鼓风机设计条件及设计指标参数单位量值进气状态流量m3/min300工质空气进口压力kPa101.325进口温度0.0设计压比总静压比2.43.0设计转速rpm1613718252利用损失模型，借助 Concepts NREC 软件的 COMPAL 模块，在给定的限制条件下以效率最大化为目标对离心压缩机各个截面的主要几何参数进行筛选，确定初步得出满足设计要求的离心压气机各关键截面上的气动参数和几何尺寸，在高速离心鼓风机设计中主要遵守了以下主要原则：（1） 采用一台机器，通过变转速（级压比为 3.0 时设计转速18

5、252rpm，级压比 2.4 时设计转速 16137rpm）、进口导叶可调（IGV）和径向扩压器可调（DGV）实现 3.0 和 2.4 两种不同压比， 实现压缩机系列化，同时保证压气机较宽的流量调节范围和较宽的效率区；（2） 从高速高压比压缩机特性来看，通常最高效率点位于 90% 转速附近，为了兼顾不同压比工况效率和裕度，设计选择 3.0 压比作为设计点，通过降低转速、可调 IGV 和可调 DGV 实现 2.4 压比；（3） 压比 3.0 工况下，进口可调导叶具有平均 14左右预旋，降低进口叶尖 Ma，实现降噪，同时提高压缩机性能。如图 2 单级高速鼓风机子午流道，主要由进口导叶、半开式离心叶

6、轮、叶片式扩压器、无叶扩压器及蜗壳等部件组成。图2 单级高速鼓风机子午流道表 2 给出了该鼓风机各级主要几何参数。表1 压缩机各级几何参数进口可调导叶叶片数17叶轮叶片数 Z15盖处进口直径 DTmm）260.0盘处进口直径 Dh（mm）112.0叶片出口叶片角b2 A （）40.0叶轮外径 D2（mm）450.0叶轮出口宽度 B2（mm）28.0叶片进口厚度 1（mm）2叶片出口厚度 2（mm）2叶片式扩压器进口直径D3（mm）520.0叶片式扩压器进口宽度B3（mm）24.0扩压器出口直径 D4（mm）660.0扩压器出口宽度 B4（mm）24.0叶片式扩压器叶片数19蜗壳 360截面直径

7、（mm）208.0蜗壳排气管直径（mm）300.0表 3 给出了该高速离心鼓风机主要热力参数。表3 高速离心鼓风机热力参数单级高速鼓风机设计报告Page No. 7进口总压 （kPa）101.325进口总温 （K）273.0叶轮进口叶尖相对 Ma0.80叶轮出口线速度（m/s）424.0叶轮进口静压 （kPa）90.068叶轮进口总压 （kPa）101.104叶轮进口总温 （k）273.0叶轮进口静温（k）264.1叶轮进口速度（m/s）130.4叶轮出口总压 （kPa）332.88叶轮出口总温（k）395.4叶轮出口静压（kPa）214.67叶轮出口静温（k）349.06叶轮出口速度（m/s

8、）76.2级出口总压（kPa）310.9级出口总温 （k）395.4叶轮效率0.902级等熵效率（总-总）0.84级等熵效率（总-静）0.835级多变效率（总-总）0.863Page No. 18单级高速鼓风机设计报告级多变效率（总-静）0.859标准比转速0.73内功率 （kW）797.5三、单级高速鼓风机详细设计根据一维方案计算结果，利用 Concepts NREC 软件的 AxCent 模块进一步给出离心压缩机详细的子午流道，完成离心压缩机叶片造型，同时计算内部准三维流场并进行诊断，反复修改叶片流道、叶片角和叶片厚度的分布来获得合理的叶片表面载荷，完成离心压缩机的通流（包括叶片和流道）设

9、计和造型，在此过程中对离心压缩机内部流场进行了详细的分析，经反复迭代最终完成了多级离心压缩机的详细设计。高速鼓风机离心叶轮采用了半开式全三元叶片，为保证加工精度高和加工效率，降低加工成本，采用能用线接触的方法进行加工直纹叶片；在综合考虑最大负荷位置、叶片包角、叶片倾斜角等因素后确定了离心叶轮叶片角分布规律，离心叶轮采用了出口后弯角图5高速离心鼓风机三维渲染图47 度的 S 型叶片，这种负荷分布能够保证离心叶轮内的扩压比较均匀，经验表明，气动性能明显优于其它类型叶片；叶片倾角从进口0 度变化到出口 25 度，叶轮出口采用较大的倾角以控制其内部的二次流动，如图 5 给出了鼓风机三维渲染图。图 6

10、给出了该离心叶轮叶片角、倾角、包角及叶片厚度等参数分布。图 6 离心叶轮叶片角、倾角、包角及厚度分布四、单级高速鼓风机全三维气动计算前面分别介绍了离心压缩机的几何特征及其设计原则，压气机几何（如子午流道、叶片角度分布及叶片厚度等）对性能的影响不是孤立的，而是相互影响的。为了提高离心鼓风机设计的可靠性， 保证获得更好的离心鼓风机性能，必须对离心鼓风机内的三维流场有清楚的了解。因此，在离心鼓风机设计过程中采用经过教核的全三维粘性流场分析工具，对鼓风机进行优化分析，获取流场信息， 并计算其非设计点性能。实际上，在前面给出的鼓风机几何，正是基于全三维CFD为核心分析工具，经过三维粘性程序分析和叶片修改

11、设计的多次优化最终确定的。数值计算采用了采用 Jameson 的有限体积差分格式并结合Spallart-Allmaras 湍流模型对相对坐标系下的三维雷诺平均 Navier-Stokes 方程进行求解，采用显式四阶 Runge-Kutta 法时间推进以获得定常解，同时加入二阶和四阶人工粘性项以消除数值计算中过程中的伪数值振荡，为提高计算效率，采用了多重网格法、局部时间步长和残差光顺等加速收敛措施,各叶片排之间的动静干涉采用混合平面法进行信息传递。边界条件给定如下：进口给定总温、总压和气流角，出口给定平均静压，壁面采用了绝热无滑移边界条件，与转子叶片联结的轮毂壁、叶片壁和轮盖壁转动，而轮盖壁和轮

12、毂壁的其它部分则定义为静止。可调导叶和可调扩压器叶片角度调节正、负定义分别如图7和图8所示。对于可调导叶，从轮盖朝轮盘方向看，叶片绕其积叠线顺时针旋转方向定义为正，逆时针旋转方向定义为负；而对于扩压器叶片，从离心进口朝离心叶轮出口方向看，叶片绕其旋转轴（R=275.0 mm）顺时针旋转方向定义为正，逆时针旋转方向定义为负；在叶片调节过程中遵循的原则是在非设计状态下，匹配离心叶轮和扩压器进口攻角，达到改善叶片内部流场，提高高速鼓风机性能的目的。图7 导叶调节角度示意图图8 径向扩压器调节角度示意图利用经过校核的全三维数值计算手段探讨了不同可调导叶（IGV）和可调扩压器（DGV）对离心鼓风机性能的

13、影响，获得了不同工况高速鼓风机性能特性，可以看出，通过调整转速（压比3对应18252rpm，压比2.4对应16137rpm），改变IGV和DGV角度，能够使得两个不同压比工况下压缩机性能满足设计指标要求，实现压缩机系列化设计，其中压比3.0鼓风机整机等熵效率为0.851，压比2.4 鼓风机整机等熵效率为0.86；此外，在设计进口压力、进口温度、设计转速条件下，额定压比不变，压比3.0鼓风机流量调节范围为42%115%；压比2.4鼓风机流量调节范围为37%106%；在保证整机等熵效率不低于82%的前提下，压比3.0鼓风机流量调节范围为60%115%，压比2.4鼓风机流量调节范围为54%106%，

14、完全满足设计指标要求。（a） 转速18252rpm（b） 转速16137rpm图9 不同转速、可调导叶角度及扩压器角度下鼓风机特性依据全三维数值计算，经过反复优化，确定了IGV和DGV联合调节规律10所示图10 导叶和扩压器联合调节规律如图11给出了利用全三维CFD计算获得的离心压缩机内部流场结构，可以看出，离心压缩机内部流动状况良好。图 11 高速离心鼓风机内部流场结构六、离心叶轮强度校核及振动分析完成了所有的气动设计后，进一步利用NREC软件的PBFEA模块对高速鼓风机叶轮强度进行了校核。叶轮采用了马氏体沉淀硬化不锈钢0Cr17Ni4Cu4Nb（美国牌号17-4PH），该钢具有较高的强度、耐腐蚀、抗氧化和可焊性，适用于制造400以下工作的高强度耐腐蚀零件，该材料的主要物性参数如表4所示。表 4 0Cr17Ni4Cu4Nb 材料性能数据弹性模量E（GPa）强度极限b（MPa）泊松比密度（kg/m3）206.0965.00.37780基