二所双排外架方案Word文档格式.docx

1、剪刀撑中斜杆接长采用搭接，搭 接长度不应小于1000mm,应等间距设置3个旋转扣件固定。剪刀撑采用 旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至 主节点的距离不宜大于150mm。3. 6脚手架斜道搭设：斜道供人员上下通行用，宽度为 1m,坡度宜为1 : 3,休息平台不小于1.2m宽，斜道两侧及平台外围设两道护栏。脚 手板采用板材对接满面铺设，其上设间距为 300mm的木防滑条，对接处 下面设两根横向水平杆。3. 7脚手架外立面防护采用密目网，其接头设在立杆上，架底水平满铺木脚手板。作业层也满铺木脚手板。脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取 13015

2、0mm,并用3.2mm的 镀锌铁丝固定，以防倾翻，同时设 0.9m高的护身栏杆，180mm高的挡脚 板。3 8 脚手架搭设必须满足质量要求，脚手架步距偏差不大于20mm,立杆纵距偏差不大于50mm，与主体结构的连接件数量、位置要 正确，连接牢固、无松动现象。3 9 搭设过程中由施工员进行跟踪检查，搭设完毕由项目部组织检 查验收合格后才能使用。4.脚手架的计算详见计算书（附后）5脚手架的拆除51 拆除按自上而下，逐层向下的顺序进行，不能上下同时作业。 所有固定件必须与脚手架同步拆除，不得在拆架前先拆连接杆。52 拆除宜整体随层进行，如必须分段，分立面拆除时，分段拆除， 高差不应大于 2 步。5

3、3 脚手架拆除前，应设警戒区，并有专人看护。54 拆下的构配件应用吊具吊下，或人工传递运至地面，严禁高空 抛掷。55 外架拆除后楼层周围必须搭设封闭的防护栏杆。 6脚手架的安全措施6 1 架工必须有上岗证，无证人员不准上架操作，搭、拆脚手架人 员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，手头工具放入工作袋。62 施工前，项目施工员对架工进行书面安全交底，明确安全注意 事项，同时要求班组长对其成员每日班前安排十分钟口头安全教育。63 不得利用脚手架吊运重物，不得任意拆除脚手架及连接杆，不 得在吊运重物时碰撞脚手架。6. 4严格控制使用荷载，其施工荷载不得超过 2KN/m2。6. 5施工期间遇雷雨天气，不

4、宜继续脚手架施工，操作面人员撤离。6. 6工人在作业中必须注意自我防护和他人的安全，避免发生碰撞、 闪失和落物，严禁在架上嬉戏，不准在外架上休息。6. 7脚手架使用过程中严禁拆除主节点的纵横向水平杆和其他任何 连墙件附：悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 13.8米，立杆采用单 立官。搭设尺寸为：立杆的纵距1.45米，立杆的横距0.90米，立杆的 步距1.80米。采用的钢管类型为“48X 3.0 ,连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.35米。施工均布荷载为2.0kN

5、/m2，同时施工4层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.40 米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建 筑物1.30m。一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上 面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的 最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350X 1.450/3=0.169kN/m活荷载标准值 Q=2.000X 1.450/3=0.967kN/m荷载的计算值=1.2 X 0.038+

6、1.2 X 0.169+1.4 x 0.967=1.602kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=1.602X 0.9002/8=0.162kN.m=0.162 x 106/4491.0=36.127N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：%1荷载标准值 q=0.038+0.169+0.967=1.174kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 X 1.174 X 900.04/（384 X 2.06 x 105X 107780.0）=0.45

7、2mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm满足要求！、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆 的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大 横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算P1=0.038x 0.900=0.035kNP2=0.350x 0.900 x 1.450/3=0.152kNQ=2.000X 0.900 x 1.450/3=0.870kNP=（1.2 x 0.035+1.2 x 0.152+1.4 x 0.870）大横杆计算简图最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下

8、：M喚=0.087集中荷载最大弯矩计算公式如下：M 论=0.267F/=0.08 x （1.2 x 0.038） x 1.4502+0.267 x 0.721 x 1.450=0.287kN.m =0.287 x 106/4491.0=63.888N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分 配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677X 0.038 X 1450.004心00 X 2.060 X 105X 107780.000）=0.0 5mm集中

9、荷载标准值 P=0.035+0.152+0.870=1.057kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1 = 1.883X 1056.810 X 1450.003/（100 X 2.060 X 105X 107780.000）= 2.73mm最大挠度和V=V1+V2=2.784mm大横杆的最大挠度小于1450.0/150与10mm满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038X 1.450=

10、0.056kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350X 0.900 X 1.450/2=0.228kN活荷载标准值 Q=2.000X 0.900 X 1.450/2=1.305kN 荷载的计算值= 1.2 X 0.056+1.2 X 0.228+1.4 X 1.305=2.168kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN 的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立

11、杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0.1248NG1= 0.125 X 13.800=1.722kN（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;本例采用木脚手板，标准值为 0.35NG2= 0.350 X 4X 1.450 X （0.900+0.400）/2=1.319kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、木脚手 板标挡板，准值为0.14NG3= 0.140 X 1.450 X4/2=0.406kN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）; 0.005NG4= 0.005 X 1.450 X 13.800=0.100kN经计算得到，静荷载标准值 NG二NG1+

12、NG2+NG3+NG4 3.548kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ二2.000 X 4X 1.450 X 0.900/2=5.220kN风荷载标准值应按照以下公式计算% =0也口凤其中 W0基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用： W0= 0.400Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范Uz = 1.020Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk= 0.7 X 0.400 X 1.020 X 1.200 = 0.343k

13、N/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+ 0.85 X 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MV计算公式MW= 0.85 X 1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值（kN/m2）;la 立杆的纵距（m）；h 立杆的步距（m）。五、立杆的稳定性计算：1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.57kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果 查表得到0.19 ；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ；l0 计算长度（m）,由公式l0 = kuh确定，I0=3.12m ；k 计算长度附加系数，取1

14、.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50 ；A 立杆净截面面积，A=4.24cm2W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.49cm3; 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;经计算得到，卜=143.93f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 “ f,满足要求！2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，N=10.47kN;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果 查表得到0.19 ;i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm ;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，IO=3.12m ；u 计

15、算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW=0.192kN.m;. 钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）;= 172.95考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求！七、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙 支点。本工程中，脚手架排距为900mm内侧脚手架距离墙体400mm 支拉斜杆的支点距离墙体二1300mm水平支撑梁的截面惯性矩I二712.00cm4,截面抵抗矩 W= 102.00cm3,

16、截面积 A = 21.50cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2 X 3.55+1.4 X 5.22=11.57kN水平钢梁自重荷载q=1.2 X 21.50 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.20kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到0 2 2.53 0.96 0.6302 -9.03 9.11悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R仁 14.300kN,R2=10.070kN,R3=-0.631kN最大弯矩 Mmax=2.360kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.360X 106

17、/（1.05 X 102000.0）+3.718 X 1000/2150.0=23.764N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中.b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B得到：J b=2.00由于：b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用黑b查表得到其值为0.918经过计算得到强度 =2.36 X 106/（0.918 X 102000.00）=25.22N/mm2水平钢梁的稳定性计算 .九、拉杆的受力计算：水平钢梁

18、的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算Ry 工尺口 cos耳i-1其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisi nJ按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1 = 14.775kN十、拉杆的强度计算：拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=14.775kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）;钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X 19、6X 37、6X 61 钢丝绳分别取 0.85、0.82 和 0.8 ;钢丝绳使用安全系数，

19、取8.0选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000 X 14.775/0.850=139.063kN。选择6X 19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 2000MPa直径14.0mm钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N,为N=RU=14.775kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中f为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2每个吊环按照 两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=14775X 4/（3.1416 X 50X 2）1/2=14mm卜一、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受

20、力 R=10.070kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按 照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=10070X 4/（3.1416 X 50X 2）1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并 要保证两侧30cm以上搭接长度。实际选用直径为14的钢筋拉环，故满足要求。7.上料平台的使用与计算本工程料台选用悬挑式钢平台，用20、14槽钢和 48钢管焊接而 成，上铺5cm厚木板，钢平台外侧三面设防护栏杆 1.2m高，且用密目网 封闭。71 钢平台的搁支点

21、及上部拉结点必须位于建筑物上，即里端直接 支设在楼板上，外端用钢丝绳将平台与上层墙斜拉连接，钢丝绳穿过螺 栓孔后固定。7. 2钢平台上设置四个吊环，用 20钢筋制作。钢丝绳设置为两边 各设前后两道，平台安装时，钢丝绳采用不少于 3 个卡子的方式连接卡 头，且平台外口应略高于内口。见附图 1 和附图 27. 3 在使用过程中，应经常检查钢丝绳有无松动现象，发现问题及 时采取措施调整，保证安全使用。7. 4 操作平台上应显著标明容许荷载值，严禁超载，由起重工负责 监督。7. 5 上料平台作为结构施工中拆下的模板、支撑及砌砖材料的垂直 运输中转站，在垂直方向应错开设置以便于塔吊吊运。7. 6 上料平

22、台计算计算依据建筑施工安全检查标准 （JGJ59-99） 和钢结构设计规 范（GB50017-2003）。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行 设计和验算。平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4.00m,悬挑水平钢梁间距（平台宽 度）2.50m。次梁采用14a号槽钢U 口水平，主梁采用20a号槽钢U 口水平，次梁 间距 1.00m。施工人员等活荷载2.00kN/m2,最大堆放材料荷载10.00kN。7.6.1 次梁的计算次梁选择14a号槽钢U 口水平槽钢，间距1.00m,其截面特性为面积 A=18.51cm2,惯性距 Ix=563.7

23、0cm4,转动惯量 Wx=80.50cm3回转半径 ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算（1）面板自重标准值：标准值为 0.35kN/m2;Q1 = 0.35 x 1.00=0.35kN/m（2）最大容许均布荷载为2.00kN/m2;Q2= 2.00 x 1.00=2.00kN/m（3）槽钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2 x （Q1+Q2+Q3）= 1.2 x （0.35+2.00+0.14） = 2.99kN/m经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 x 10.00=14.00kN2.内力计算内

24、力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如最大弯矩M的计算公式为M = + 8 4经计算得到，最大弯矩计算值M= 2.99 x2.502/8+14.00 x2.50/4=11.09kN.m3.抗弯强度计算其中.x 截面塑性发展系数，取1.05 ;f钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2经过计算得到强度r.=11.09 x 106/（1.05 x 80500.00）=131.16N/mm2;次梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求!4.整体稳定性计算y 2其中.b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:570 2350 = %皿厶经过计算得到,b=570X 9.5

25、 X 58.0 X 235/（2500.0 X 140.0 X 235.0）=0.90由于: b大于0.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B其值用: b查表得到其值为0.743“=11.09 X 106/（0.743 X 80500.00）=185.44N/mm2;次梁槽钢的稳定性计算 .7.6.2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择20a号槽钢U 口水平槽钢，其截面特性为面积 A=28.83cm2,惯性距 Ix=1780.40cm4,转动惯量 Wx=178.00cm3回 转半径ix=7.86cm截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm（1）栏杆自重标准值：标准值为